发布时间 : 星期四 文章-碧桂园斜屋面高支模施工方案更新完毕开始阅读
计算跨。，取计算跨距l=1.000m搭设尺寸为：跨距l=0.800m(根据斜屋面坡度320 ；步距=1.955m；距1.0m计算依据：0.8/cos32=0.9433m) 1536.000mm；；h：1930.000mm h：门架的宽度b：1219.000mm； 门架的高度10 mm钢管；门架立杆采用Φ48 × 3.5mm钢管；立杆加强杆采用Φ26.8 × 2.5 0.9；门架承载力修正系数： )钢管材料性能参数) 门架立杆(加强杆(三2 E：206000N/mm；＞钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量22 ：205N/mm；235N/mm抗压；抗拉//抗弯强度设计值f屈服强度fy：22 325N/mm；fv：120N/mm：；端面承压强度设计值fce
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抗剪强度设计值2.荷载参数
(一) 板模板荷载参数 33； ：：28.3kN/m1.297kN/m；钢筋自重标准值GG新浇筑砼自重标准值3k2k2；0.354kN/m ：板底模板自重标准值G1k003
=28.3kN/m，砼自重标准值G：24/cos32根据斜屋面坡度322k03 ；：钢筋自重标准值G1.1/cos32=1.297kN/m3k02 ；：0.3/cos32=0.354kN/mG板底模板自重标准值1k ；承受集中荷载的模板单块宽度：1000mm Q：施工人员及设备荷载标准值1k2 计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m；2 计算直接支承小梁的主梁时取
1.5kN/m；2 计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m； 门架静荷载参数) 二( 水平架5步4设； 脚手板5步1设；
水平加固杆采用Φ48 × 3.5mm钢管，1步1设；
剪刀撑采用Φ48 × 3.5mm钢管，按照4步4跨设置； 1跨1步架内包含旋转扣件4个，直角扣件1个； 附件、安全网重量(kN/m)：0.02 栏杆重量 (kN/m)：0.01
3.板底模板参数
搭设形式为：2层梁上顺下横单门架；
面板参数) (一面板采用桦木(垂直方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm； 22；5400N/mm ；弹性模量E：抗弯设计值fm：15N/mm(二) 第一层支撑梁参数 材料：1根80×80矩形木楞； 间距：400mm；
2； ：木材品种：粗皮落叶松；弹性模量E10000N/mm22； fm：抗压强度设计值fc：16N/mm17N/mm；抗弯强度设计值2； ：1.7N/mm抗剪强度设计值fv(三) 第二层支撑梁参数
材料：1根80×80矩形木楞；
2；10000N/mm 木材品种：粗皮落叶松；弹性模量E：22； fm：17N/mm抗压强度设计值fc：16N/mm；抗弯强度设计值2 ；：1.7N/mm抗剪强度设计值fv二、模
板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 354 ；mm10×/12= 4.86018× I = 1000．
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mm； W = 1000×18/6 = 5.400×101.荷载计算及组合
模板自重标准值G=0.354×1.000=0.354 kN/m； 1k新浇筑砼自重标准值G=28.3×1.000×0.12=3.396 kN/m； 2k钢筋自重标准值G=1.297×1.000×0.12=0.156 kN/m； 3k永久荷载标准值G= 0.354+ 3.396+ 0.156=3.906 kN/m； k施工人员及设备荷载标准值Q=2.5×1.000=2.500 kN/m； 1k计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；
(1) 计算挠度采用标准组合： q=3.906kN/m；
(2) 计算弯矩采用基本组合： A 永久荷载和均布活荷载组合
q=max（q1，q2）=7.368kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×3.906+1.4×2.500) =7.368kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×3.906+1.4×0.7×2.500) =6.950kN/m； B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×1.2×3.906 =4.218kN/m； P1=0.9×1.4×2.5 =3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×1.35×3.906 =4.745kN/m； P2=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN；
2.面板抗弯强度验算
σ ＝ M/W < [f]
43；10 mmW =5.400其中：W -- 面板的截面抵抗矩，× ；m·=0.399kN）Mb2，Mb1，Ma（mm) M=max·(N面板的最大弯矩 M -- 22
；0.4=0.147kN·m Ma=0.125q×l=0.125×7.368×2l
l×+0.25P1Mb1=0.125q1×2 ；0.4 =0.399kN·×0.4m+0.25×3.150×=0.125×4.2182l
l×+0.25P2Mb2=0.125q2×2 ·mm；+0.25×2.205×0.4 =0.315N=0.125×4.745×0.4264 =7.396N/mm/5.400×10；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 0.399×1022，满足要σ =7.396N/mm[f] =15N/mm 小于抗弯强度设计值实际弯曲应力计算值 求！2.面板挠度验算
=5qlν/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 3.906kN/m； l-面板计算跨度: l =400mm； 2；: E = 5400N/mm E--面板材质的弹性模量54；mm: I =4.860×10 I--截面惯性矩 [ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.600mm；
4/(384×5400×4.860= 5×3.906×400×面板的最大挠度计算值: ν5)=0.496mm；10
4
实际最大挠度计算值: ν=0.496mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.600mm，满足要求！
三、板底支撑梁的计算
1.第一层支撑梁的计算
支撑梁采用1根80×80矩形木楞，间距400mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： 464； 10× mm= 3.413×10 I=1×341.33343；10 mm85.33 W=1××10= 8.533×2； E=10000 N/mm (一) 荷载计算及组合：
模板自重标准值G ；0.4=0.142 kN/m×=0.3541k
新浇筑砼自重标准值G=28.3×0.4×0.12=1.358 kN/m； 2k钢筋自重标准值G=1.297×0.4×0.12=0.062 kN/m； 3k永久荷载标准值G= 0.142+1.358+
0.062=1.562 kN/m； k施工人员及设备荷载标准值Q=2.5×0.4=1.000 kN/m； 1k计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN； (1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=1.562+0.038=1.601kN/m；
(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)： A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×1.2×(1.562+0.0384) =1.729kN/m； q2=0.9×1.4×1.000 =1.260kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q1=0.9×1.35×(1.562+0.0384) =1.945kN/m； q2=0.9×1.4×0.7×1.000 =0.882 kN/m； B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合：
q=0.9×1.2×(1.562+0.0384) =1.729kN/m； P=0.9×1.4×2.5 =3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合：
q=0.9×1.35×(1.562+0.0384) =1.945kN/m； P=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN； (二) 荷载效应计算
支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查《模板规范（JGJ162-2008）》附录C表C.1-2确定内力系数。 (1) 最大弯矩M计算
；m·=0.809kN）Mb，Ma（M=max最大弯矩． A 永久荷载和均布活荷载组合
经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大 22
lq2×+0.117×Ma=0.100×q1×l22 =0.320kN·m； +0.117×1.26×1×
=0.1001.729×1B 永久荷载和集中活荷载组合
经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大 2 l×+0.213××q×lPMb=0.0802+0.213×3.150×1=0.809kN·m； =0.080×1.729×1(2) 最大剪力V计算
最大剪力V=max（Va，Vb）=3.163 kN； A 永久荷载和均布活荷载组合
经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大
lq2×q1×l+0.617×Va=0.600×=0.600×1.729×1+0.617×1.260×1=1.815kN； B 永久荷载和集中活荷载组合
经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大
P×q××l+0.675Vb=0.600=0.600×1.729×1+0.675×3.150=3.163kN； (3) 最大变形ν计算
44= 0.677qlν/(100×10000××10003.413××/100EI=0.6771.6006566)=0.317mm 10(三) 支撑梁验算
(1) 支撑梁抗弯强度计算 642
=9.484N/mm/8.533××σ=M/W=0.809101022，满足要[f] =17N/mm 实际弯曲应力计算值σ =9.484N/mm小于抗弯强度设计值求！ (2) 支撑梁抗剪计算
62 =VSτ；80)=0.741N/mm10×64000/(3.413× ×1000/Ib=3.163×022，满足 [f 0.741 N/mm实际剪应力计算值 小于抗剪强度设计值]=1.700 N/mmv 要求！
(3) 支撑梁挠度计算
最大挠度：ν =0.317mm；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=4.000mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.317mm小于最大允许挠度值:[ν] =4.000mm，满足要求！
2.第二层支撑梁的计算
支撑梁采用1根80×80矩形木楞，间距1000mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： 464； mm×10 I=1×341.33×10 = 3.413343；10 85.33×10 mm= 8.533× W=1×2； E=10000 N/mm(一) 荷载计算及组合 (1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力 《模板规范（JGJ162-2008）》规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷2。规范所说的“均布活荷载”载标准值可取1.5kN/m不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。
施工人员及设备荷载标准值Q=1.5×0.4=0.600 kN/m； 1k由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）： q1=1.729kN/m；
q2=0.9×1.4×0.600 =0.756kN/m；