发布时间 : 星期日 文章金盼锋毕业论文-TYQ4190型汽车轮边减速器的设计更新完毕开始阅读
YRrelT?1.674?0.529(RZ?1)0.1
(4. 18)
取齿根表面微观不平度RZ?12.5，代入式4.18可得Y?relT?0.98； 计算弯曲强度的尺寸系数Yx；
尺寸系数Yx?1.05?0.01m?1.05?0.6?0.99； 最小安全系数SFmin； 根据经验，取SFmin?1.6； 2）计算许用齿根应力?Fp
将?Flim?500Nmm以及相关系数代入式4.18可得
2?Fp??FlimYSTYNTSFlinY?relTYRrelTYX?470?2?0.869?0.95?0.98?0.99?4701.6
取?Fp?470N/mm2
4.2.3.5弯曲强度校核
校核齿应力的强度条件是计算齿根应力?F应不大于许用齿根应力?F?,即
?F??Fp
因为,故满足弯曲强度条件。
4.3行星轮-内齿圈齿轮副的校核
4.3.1齿面接触强度的校核计算
4.3.1.1齿面接触应力
仿上，通过查表查图和采取相应的公式计算，可以得到与外啮合副a-c不同的系数有
使用系数KA=1.35,动载荷系数KV=1.1,
II
节点区域系数ZH
将????20代入式4.8可得ZH=2.5 重合度系数Z? 将ε
α
'?=1.73代入式4.9可得Zτ=0.87
齿间载荷分配系数KH?
KH?1?1，KH?2?1.1
对行星轮c进行受力分析易知内齿圈b作用于行星轮c的切向力等于中心轮1作用于行星轮c的切向力，故仍有名义切向力Fτ=57KN考虑尽一步减小结构尺寸，取内齿圈b的齿宽b3=57㎜ 故齿轮副c-b的工作宽度b=57㎜
将各系数及u=2.8、d1=240代入式4.1-4.3可得
= =729
= =957
= =978
故取齿面接触应力σH=978N/㎜2
4.3.1.2许用接触应力
仿上，通过查表查图和采取相应的公式计算，可以得到变化的系数有 润滑油膜影响系数ZL,ZV 由式4.12可得滚动压力
650002.83?1K???2.316 s144?1262.83行星轮2的圆周线速度
v?22???144(333?75)?2 60?10360?1032?dn故力-速度因子ε=2.316/2=1.158
可得50℃时润滑油的名义运动黏度?50?70mm/s 按?50?70mm/s可得ZL?0.95
II
2按vx=3.78，可得ZL?0.95 寿命系数ZNT
NL?10?300?16?3600?255?7.3?10860
710按不允许点蚀的公式ZNT?(5?NL)0.0306，则ZNT?0.916
将各系数代入式4.10可得
?Hp???HlimSHlimZNTZLZVZRZWZX
1500?0.916?0.95?0.92?0.95?1.2?0.95?10001.3HP取许用接触应力?
?1000N/mm2
4.3.1.3强度校核
齿面接触应力
故齿轮副b-c满足接触应力的强度条件
4.3.2齿根弯曲强度的校核计算
4.3.2.1齿根弯曲应力
仿上，通过查表查图和采取相应的公式计算，可以得到与外啮合副a-c不同的系数有： 载荷作用于齿顶时的齿形系数YFa；
YFa1?2.06，YFa2?2.04；
载荷作用于齿顶时的应力修正系数Ysa；
Ysa1?1.87，Ysa2?1.93；
计算弯曲强度时的重合度系数Y?；
0.75将???1.68代入式4.17可得Y??0.25?1.68?0.696；
II
齿间载荷分配系数
KF?；
KF?1?1，KF?2?1.1 ；
将相关系数代入式4.13和4.14可得；
故取齿根应力σF=538N/㎜2。
4.3.2.2许用齿根应力
10只有寿命系数YNT改变，取YNT?(3?NL)60.02，将NL?0.87?109代入得YNT?0.893，将相关系数代
入式4.18可得
?Fp???FlimYSTYNTSFlimY?relTYRrelTYX470?2.0?0.893?1.01?0.98?0.95?5631.4Fp=563N/㎜
2
取σ。
4.3.2.3齿根弯曲强度校核
因为,故满足弯曲强度条件。
II