发布时间 : 星期日 文章钢筋混凝土结构课程设计报告计算书更新完毕开始阅读
M2=（g+q）l02/16=20.46×6.32/16=50.75kN·m
剪力设计值：
VA=0.45（g+q）ln1=0.45×20.46×6.33=58.28kN
VBl=0.60（g+q）ln1=0.60×20.46×6.33=77.7kN
VBr=VC=0.55（g+q）ln2=0.55×20.46×6.3=70.89kN
4.3承载力计算
4.3.1正截面受弯承载力
正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘计算宽度为 ：
边跨：b'f=lo/3=6450/3=2150mm 除B截面纵向钢筋排两排布置外。其余截面均布置一排。 环境类别为一级，C30混凝土，梁的最小保护厚度c=25mm，一排纵向钢筋 ho=500-35=465mm二排纵向钢筋ho=5000-60=440mm。 a1=1.0，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2；C30混凝土，纵向钢筋采用HRB335 钢，fy=300N/mm2，箍筋采用HPB300钢，fyv=270N/mm2。正截面承载力计算过程列于下表。经判别跨内截面均属于第一类T形截面。 次梁正截面受弯承载力计算 截 面 1 B 弯矩设计值（kN·m） 77.38 -77.38 2as=M/（a1fcbh0）或 2 50.75 0.008 C -58 0.095 0.011 as=M/（a1fcbh） 'f20 0.152 ?=1-1-2as As=?bhoa1fc/fy或0.011 0.152〈0.35 0.008 0.095 524.2 As=?b'fhoa1fc/fy 637.6 372.4 421.1 选配钢筋 （mm2） 216+114弯 218+114弯 214+112弯 214+116弯 As=555.9 As=662.9 As=421.1 As=509 As/bh=421.1/计算结果表明，支座截面的?均小于0.35；（200×500）=0.42%， 此值大于0.45ft/fy=0.45×1.43/300=0.21%，满足最小配筋率。 4.3.2斜截面受剪承载力 斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸： hw=ho-h'f=465-80=385mm，因hw/b=385/200=1.925＜4，截面按下式验算： 0.25βcfcbho=0.25×1×14.3×200×465=332.48×103N＞Vmax=77.7× 103N，截面满足要求。 验算是否需要按计算配置箍筋 0.7ftbho=0.7×1.43×200×465=93.093×103N＞Vc=77.7×103N构造配筋，选用Φ6@160 ρsv=nAsv1bs= f2?28.31.43=0.17% ρsv,min=0.24×t=0.24×=0.13% 200?160270fyv采用Φ6双支箍筋，计算支座B左侧截面。 调幅后受剪承载力应加强梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间 距减小20%。现调整箍筋间距s=0.8×160=128mm最后取箍筋间距s=130mm。为了方便施工，沿梁长度不变。 验算配筋率下限值： 弯矩弯矩调幅时要求的配筋率下限为：0.3ftfyv=0.3×1.43/270=0.16%。实际配筋率?sv=nAsv1bs=56.6/（200×130）=0.22%＞0.20%满足要求。 5.主梁设计 主梁按弹性方法设计 5.1荷载设计值 为了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。 次梁传来的永久荷载 9.68×6.6=63.888kN 主梁自重（含粉刷）[（0.65-0.08）×0.3×2.2×25+0.02×（0.65-0.08）×2×2.2×17）]×1.2=12.31kN 永久荷载设计值 G=63.888+12.31=76.198kN 取G=76.2kN 可变荷载设计值 Q=10.78×6.6=71.148kN 取Q=71.15kN 5.2计算简图 主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm，中间支承在550mm×550mm的混凝土柱上，其计算跨度 边跨 ln=6600-275-120=6205mm因1.025ln=155mm＜a/2=185mm， 取l0=1.025ln+b/2=1.025×6205+550/2=6635mm近似取l0=6640mm 中跨 l0=6600mm 主梁的计算简图如下，因跨度相差不超过10%，故可利用附表7.2计算内力 2401206205275275610027527566006600 主梁的尺寸图 GGGGGGA1B2C3D664066006640主梁的计算简图 5.3内力设计值及包络图 5.3.1弯矩设计值 弯矩M=k1Gl0+k2Ql0式中系数k1、k2由附表7.2相应栏内查得 M1,max=0.244×76.2×6.64+0.289×71.15×6.64=260kN·m MB,max=-0.267×76.2×6.64-0.311×71.15×6.64=282kN·m 08053006 M2,max=0.067×76.2×6.60+0.200×71.15×6.64=128kN·m 5.3.2剪力设计值 剪力V=k3G+k4Q式中系数k3、k4由附表7.2相应栏内查得 VA,max=0.733×76.2+0.866×71.15=117.47kN VBl,max=-1.267×76.2-1.311×71.15=202.74kN VBr,max=1.0×76.2+1.222×71.15=163.15kN 5.3.3弯矩、剪力包络图 弯矩包络图： ①第1、3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载。 由附表6-2知支座B或C的弯矩值为 MB=MC=-0.267×76.2×6.64-0.133×71.15×6.64=-197.93kN·m在第1跨内 以支座弯矩MA=0，MB=-197.93kN·m的连线为基线。作G=76.2kN，Q=71.15kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为： M11（G+Q）l0+B=（76.2+71.15）×6.64-197.93/3=260.16kN·m（与前 333面计算的M1,max=260kN·m接近） 2MB11（G+Q）l0+=（76.2+71.15）×6.64-2×197.93/3=194.2kN·m 333在第2跨内以支座弯矩MB=-197.93kN·m，MC=-197.93kN·m的连线作为基线，作G=76.2kN，Q=0的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值： 11Gl0+MB=×76.2×6.60-197.93=-30.29kN·m 33②第1、2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载 第1跨内：在第1跨内以支座弯矩MA=0，MB=-282kN·m的连线为基线。作G=76.2kN，Q=71.15kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为： 1（76.2+71.15）×6.64-282/3=232.13kN·m 31（76.2+71.15）×6.64-2×282/3=138.14kN·m 3在第2跨内：MC=-0.267×76.2×6.64-0.089×71.15×6.64=-177.14kN·m