发布时间 : 星期三 文章热力发电厂课程设计报告说明书国产MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算更新完毕开始阅读
国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算
1 课程设计的目的及意义：
电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。
2 课程设计的题目及任务：
设计题目：国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。 计算任务：
㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量Dj
㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图
3 已知数据：
汽轮机型式及参数
机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机； 额定功率 Pe=600MW； 主蒸汽初参数（主汽阀前） P0=，t0=537℃ 再热蒸汽参数（进汽阀前） 热段：Prh=，trh=537℃ 冷段：P’rh=，t’rh=315℃； 汽轮机排汽压力 Pc=／ 排汽比焓 hc=／kg。 回热加热系统参数 最终给水温度 tfw=℃ 给水泵出口压力 Pu= 除氧器至给水泵高差 小汽机排汽压力 Pc= 给水泵效率 83％； 小汽机排汽焓 ／kg 锅炉型式及参数 锅炉型式 英国三井／541／541 额定蒸发量 Db：2027t／h 额定过热蒸汽压力Pb 额定再热蒸汽压力 额定过热蒸汽温度 541℃ 额定再热蒸汽温度 541℃ 汽包压力：Pdu 锅炉热效率 ％ 其他
汽轮机进汽节流损失 4％ 中压缸进汽节流损失 2％ 轴封加热器压力PT 98kPa 绝疏水比焓 汽轮机机械效率 发电机效率 补充水温度 厂用电率 415kJ／kg ％ 99％ 20℃ 4 计算过程汇总: ㈠ 原始资料整理： ㈡ 全厂物质平衡方程
① 汽轮机总汽耗量 D0 ② 锅炉蒸发量
D1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h（全厂工质损耗）
D0=Db- D1= Db-65
③ 锅炉给水量
D
④ 补充水量
Dma=Dl+ Db=95t/h ㈢ 计算回热系统各段抽汽量 回热加热系统整体分析
本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。其中1段2段抽汽来自于高压缸，3段4段抽汽来自于低压缸，5—8段抽汽来自于低压缸，再热系统位于2段抽汽之后，疏水方式采用逐级自流，通过机组的原则性热力系统图可知
三台高加疏水逐级自流至除氧器；四台低加疏水逐级自流至凝汽器。凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排汽压力／。与单压凝汽器相比，双压凝汽器由于按冷却水温度低、高分出了两个不同的汽室压力，因此它具有更低些的凝汽器平均压力，汽轮机的理想比焓降增大。
给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第4级抽汽），无回热加热，其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为。
高压缸门杆漏汽A和B分别引入再热冷段管道和轴封加热器SG，中压缸门杆漏汽K引入3号高压加热器，高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别进入除氧器（L1、L）、均压箱（M1、M）和轴封加热器（N1、N）。中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别引进均压箱（P）和轴封加热器（R）。低压缸的轴封用汽S来自均压箱，轴封排汽T也引入轴封加热器。从高压缸的排汽管路抽出一股汽流J，不经再热器而直接进中压缸，用于冷却中压缸转子叶根。应该注意计算中压缸门杆漏汽和轴封漏汽的做功量。 ① 由高压加热器H1的热平衡方程计算D1 D1(h1-hw1)= D其中
h1——为一号高加的抽汽焓 hw1——为一号高加的疏水焓 hw1——为一号高加的进口水焓
ddfwfw= Db+Db1-De= Db-45=D0+20
(hw1-hw2)
hw2——为一号高加的进口水焓
入口水温度可以通过一号高加的的疏水温度和下端差确定，出口水温度可以通过一号高加的的疏水温度和上端差确定，一号高加的疏水温度即一号高加抽汽压力下的饱和温度。经由焓熵表差得 tw1=
dd?C
hw1= kj / kg 可得
tw1=tw1-?t=+=
dd?C
?tw2= tw1+?t1= – = C 查水蒸汽表得
hw1= kJ/kg
hw2= kJ/kg
经计算最终得到 D1=
Dfw(hw1?hw2)(D0?40)(hw1?hw2)==Dfw ddh1?hw1h1?hw1② 由高压加热器H2的热平衡方程计算D2
由于2号高加利用了1号高加的疏水放热量，得到2号高加的热平衡方程为 D2(h2-hw2)+D1(hw1-hw2)= D
dddfw(hw2-hw3)
D2=
ddDfw(hw2?hw3)?D1(hw1?hw2)h2?hdw2= Dfw
由物质平衡方程得到H2的疏水量为 Ddr2=D1+D2=Dfw+Dfw=Dfw ③ 再热蒸汽量计算
计算再热蒸汽流量Drh，必须要考虑高压缸轴封漏气量?Dsg，由已知条件，高压缸漏汽量由L、N、M、L1、N1、M1六部分组成，即：
H= DL+ DN+DM+ DL1+ DN1+DM1=+++++= t /h ?DsgH由高压缸物质平衡可得 Drh= Drh- ?Dsg-Ddr2
由本章第一节计算出的结果可得： D
fwH= Db+Db1-De= Db-45=D0+20
HH-Ddr2= Dfw-20-?Dsg-Ddr2= fw ? Drh= D0- ?Dsg④ 由高压加热器H3的热平衡方程计算D3
锅炉给水经除氧器进入3号高加前要经过给水泵，在给水泵的作用下给水的焓值会有一定程度的上升，由已知条件可知给水泵出口压力为，由除氧器工作压力，可知除氧器出口水温为C，查得给水泵出口焓为kg
由于中压缸门杆漏汽K引入3号高压加热器，在计算3号高加抽汽量时需要考虑中压缸门杆漏汽在加热器中的放热量因此，3号高加的热平衡方程为
D3(h3-hw3)+ Ddr2(hw2-hw3)+Dk(hk- hw3)= Drh( hw3-hw4) D3=Dfw利用物质平衡得到 Ddr3= Ddr2+D3=Dfw+Dfw=Dfw ⑤ 由高压加热器H3的热平衡方程计算D4
-9暖风器汽源取自第4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收,高压缸的轴封漏气同样进入除氧器（L1、L） 除氧器的出水量 D
'fwd?dddpu=D
fw+Dde= D
fw+55
考虑以上诸多情况后，除氧器的热平衡方程为
(D4- D暖风器)(h4-hw5)+Ddr3(hw3-hw5)?DL(hL?hw5)?DL1(hL1?hw5)+ D暖风器(h暖风器返回?hw5)=D则除氧器的抽汽量为 D4=
d''''''D'fw(hw4?hw5)?Ddr3(hw3?hw5)?DL(hL?hw5)?DL1(hL1?hw5)?D暖风器(h暖风器?hw5)d'''''fw (hw4-hw5)
h4?hw5+
D暖风器 =Dfw++++=Dfw除氧器进水量 Dc4=D
'fw-Ddr3- DL-DL1-D暖风器-D4=Dfw 由低压加热器H5的热平衡方程计算D5
由于忽略了，凝结水泵带来的焓升，5号低加的入口水焓值近似等于6号低加的出口水焓值，而且5号低加没有利用上一级的疏水加热，因此计算方法类似于1号高加，其热平衡方程为 D5(h5-hw5)= Dc4(hw5-hw6) 易求得D5=Dfw号低加的疏水量
Ddr5= D5=Dfw 由由低压加热器H6的热平衡方程计算D6 计算方法类似于D2计算结果为
dD6=Dfw号低价的疏水量为：
Ddr6= D6+ Ddr5==Dfw 由由低压加热器H7的热平衡方程计算D7 七号低加的热平衡方程如下