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【例9】人工挖孔灌注桩,桩径0.8m,桩长6.0m,桩端持力层为粉质粘土。
图10-9(a)为高应变实测波形,(b)单桩静载荷试验Q~s曲线,曲线为陡降型,单桩极限承载力Qu=1500kN。
高应变试桩用60kN锤,落距1.8m,实测波形速度反射峰宽于初始峰宽度(根据弹性理论两者应相近),该波形按正常程序拟合,承载力很低,当桩端附加不合理的附加质量后,拟合结果和静载结果相近,该桩个别单位拟合结果高出静载结果3倍。
(a) 高应变法实测波形
Q×100(kN)
(b)静载荷试桩Q~s曲线
【例10】钻孔灌注桩,桩径0.8m,桩长16m,桩端持力层为全风化基岩。
图10-10(a) 用锤重60kN的高应变实测波形;(b)单桩静载荷试验Q~s曲线,最大加载为设计荷载2倍, Qmax=1950kN,相应沉降s=11.5㎜。
波形拟合法承载力仅950kN,和静载结果误差-51%,所以对桩底速度反射波宽度大, 并反射强烈的桩,采用常规的土模型,拟合结果差异大。
图10-10 (a)高应变实测波形;
实测波形和Q~s曲线
b)静载和动载模拟Q~s曲线比较
(【例11】钻孔灌注桩,桩径0.8m,桩长21.8m,土层分布:粉质粘土﹑粉土﹑粘土﹑细砂﹑桩端持力层粉质粘土。
图10-11(a)用锤重42 kN高应变法实测波形; (b)拟合波形;
(c)静载荷曲线和高应变法计算的曲线
静载试验Qmax=3600kN,相应沉降s=11.4m,Q~s曲线呈陡降型,单桩极限承载力
Qu=3400kN,相应沉降6.8mm。
由实测波形判断,该桩为摩擦端承桩,波形正常,波形拟合结果和静载结果比较,误差很小。
【例12】人工挖孔灌注桩。桩径1.6m(含护壁),桩长18.8m,土层分布:淤泥质粉沙砂﹑粉细砂﹑粉质粘土(软塑~硬塑),桩端持力层为强风化泥岩。
图10-12(a)高应变实测波形;(b)静荷载Q~s曲线,Qmax=12000kN,s=87mm.曲线为缓变形。按照s=40mm所对应的荷载为单桩极限承载力,Qu=10000kN,设计要求Qu=13500kN,不满足设计要求。
高应变法动力试桩,锤重80kN,按照锤重=1%预估极限承载力要求,锤重应为100kN~140kN,锤重偏小,产生的桩顶动位移仅为5.2mm,波形拟合法得到的承载力底于静荷载试桩很多。
从波形定性分析,承载力信息很少,同时桩底反射强烈并且峰宽。
图10-12 实测波形和静载Q~s曲线 (a)高应变实测波形;(b)静载Q~s曲线