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图9焊接316L板影响穿透过程的因素：（一）12毫米半球形鼻（HN）弹丸速度为450米/秒;（二）12
毫米平头弹丸（FN）速度为450米/秒。
4 结果与讨论
4.1 焊接引起的残余应力和相关塑性损伤
预测焊后冯米塞斯残留应力和相关联的等效塑性应变场（PEEQ）的等高线图如图7所示。在三个主要方向的各个应力分量如图8所示，在S11，S22，和S33分别对应的横向的，法向的，纵向的应力分量。
一般情况下，可以从图7a中看出来：在槽焊缝和热影响区（HAZ）的周围预测了一个高的残余应力场。图3a中横向横截面的应力场的等高线图揭示了残余应力场包括全部的焊接区域。图8a显示，预测出焊道下方的预测和沿着在顶板表面上焊道的高拉伸横向应力，在这两种情况下峰值接近焊缝的停止端。下方的槽焊的HAZ高的拉伸纵向应力预测，和在材料中，施加在第一和第二焊道（图8c）。正常的残余应力（图8b）接近零，整个板，正如人们所期望的这种类型的样品geometry.这种高的横向和纵向的拉伸应力的平衡，在所有三个方向（图8a和c）向样品边缘延伸的压应力。
正如前面所提到的，经过验证的预测残余应力具有高的精确度，使用两个独立的衍射技术：中子衍射测量[9,10,15]和螺旋形狭缝的同步加速器衍射测量[9,10,15]。因此，这些预测假设为代表类似的气体保护焊焊缝发现，弹道的影响预测等相关服务。另外还要注意地区高塑性变形，在焊接过程中，图中高亮显示的残余应力高的地区，在图7中有着内在的联系。正如下面讨论的，焊后塑性损伤的存在是弹性焊接板的分析的首要关注（图8a和c）。
4.2 弹性影响的数值模拟结果 4.2.1 焊接母材的影响解决方案的比较
图9a和图b表示的瞬态焊接的焊后316L板侧面碰撞预测，通过半球状的鼻（HN），平头（FN）弹丸，分别以初始速度450米/秒进行冲击。这些研究中通过固定上部Von Mises应力限制到360兆帕，可以看出，预测的冲击区域由于FN渗透（图9b）明显大于生产在HN渗透（图9a）。在每个解决方案t =70-100μs时，可以确定每个弹丸的预期穿孔机制：穿孔HN弹丸被使用时由韧性孔增长引起的变化变得明显，而当FN弹丸被使用[18]时由剪切穿孔引起的变化变得明显。
图10预测HN和FN弹丸的渗透后剩余速度与初始速度。评估无应力的母材钢板和焊接板的防弹性能，在后者情况下，可以进行弹丸冲击焊接侧面和背面的研究。
父（原）板的数值结果显示， HN炮弹的预测弹性极限比FN弹丸要高（图10），这表明HN弹丸塑料工作推料比用FN弹丸[22]剪切工作推料耗费的能量更多。
在焊接板的情况下，当与母材相比较时,可以观察到一个预测的弹性性能的退化，包括较低的预测的弹性极限。相对于母材钢板分析，在进行焊板研究时可以观察到两个弹丸的预测残差速度的增加。
使用SF破坏判据的模型的预测结果表明，在焊接过程中赋予该材料焊接后的残余应力或塑料损坏（或两者的结合）会给焊接板的弹道性能带来不利影响，就证明了低弹道极限和较高的残余速度预测与母板分析有关（图10）。很显然，焊后塑性损伤E0式 - 这是为了计算SF断裂准则公式（2）降低焊件防弹性能。
图10母材的初始和剩余速度对焊接板焊缝侧面、背面焊接板的影响（a）12毫米半球形鼻（HN）弹速
度为450米/秒（b）平鼻（FN）弹丸速度为450米/秒