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华能淮阴电厂200MW汽轮机改造移机方案分析
下图。抽汽调压系统与功频调节系统除了机内蒸汽热力参数的内部联系外，外部没有任何联系。两者之间是互为独立的。功频系统只控制高、中压调门。抽汽调压系统只控制蝶阀，不因为抽汽压力和抽汽量的调整而直接改变高中压调门的阀位开度。
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图 5 抽汽控制图
为防止蝶阀运行故障卡涉等极端恶劣情况，造成抽汽压力失控而急剧升高至不允许的危险值，特设置2个安全阀。一旦达到动作值，安全阀动作导通蝶阀前后，帮助蝶阀阀前泄压。
3.2 方案二可靠性分析
由于方案二采用三缸两排汽热电联供式新机整体中、低压成熟模块，完全可以保证机组安全可靠运行，在此不再详述。
4 方案经济性分析
4.1 方案一经济性
方案一：由于原机组通流改造后仅运行7年左右，决定机组运行经济性的实际通流效率与设计值相当，本次移机改造同时还将对通流汽封结构形式进行改造，更换阻尼性能更为先进的蜂窝汽封，保证机组整体性能水平与新机相当，初步计算机组在汽泵运行方式下最大供热量为400t/h，纯凝工况额定电功率为200MW，最大电功率为221MW，额定工况热耗率为8428.3kJ/kWh。具体数据见表6：方案一典型工况热力性能参数汇总。
表 6 方案一典型工况热力性能参数汇总
THA工况 TRL工况 MCR工况 VWO工况 最大抽汽工况(400t/h) 200162 200229 206800 221792 169307 发电机端功率kW 计算热耗kJ/kW.h 8428.3 8699.1 8421.7 8439.6 5371.5 计算汽耗kg/ kW.h 2.963 3.0715 2.9739 3.0208 3.9573 压力 MPa(a) 12.749 12.749 12.749 12.749 12.749 新蒸汽 温度 ℃ 535 535 535 535 535 9/12
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THA工况 TRL工况 MCR工况 VWO工况 最大抽汽工况(400t/h) 593 615 615 670 670 流量 t/h 压力 MPa(a) 2.065 2.1243 2.1375 2.3190 2.2830 再热蒸汽 温度 ℃ 535 535 535 535 535 流量 t/h 520.85 537.3 539.5 585.9 584.66 压力 MPa(a) 0.0049 0.0118 0.0049 0.0049 0.0049 0.9479 0.9560 0.9475 0.9469 0.9878 低压缸排汽 干度 / 流量 t/h 392.81 408.88 405.5 436.97 96.42 0.8471 0.8583 0.8562 0.8628 0.8630 高压缸效率 / 中压缸效率 / 0.9191 0.9199 0.9190 0.9189 0.9262 低压缸效率 / 0.8321 0.9021 0.8274 0.8155 0.6444 汽轮机内效率 / 0.8743 0.9057 0.8748 0.8714 0.8150 锅炉给水温度 ℃ 240.5 242.35 242.56 247.59 247.43 0 3 0 0 0 补给水率 % 4.2 方案二经济性
方案二：由于本方案是新供适合采暖供热的中、低压全新模块，在不考虑高压模块通流老化等影响因素的情况下，本方案机组相当于新机，整体性能水平与新机持平。
详细数据参见表7：方案二典型工况热力性能参数汇总。
表 7 方案二典型工况热力性能参数汇总
THA工况 TRL工况 MCR工况 VWO工况 最大抽汽工况(380t/h) 200351 200263 210344 227368 170521 发电机端功率kW 计算热耗kJ/kW.h 8233.0 8626.5 8211.8 8219.5 5579.4 2.8900 3.0460 2.9000 2.9468 3.9291 计算汽耗kg/ kW.h 压力 MPa(a) 12.749 12.749 12.749 12.749 12.749 535 535 535 535 535 新蒸汽 温度 ℃ 流量 t/h 579 610 610 670 670 压力 MPa(a) 1.996 2.0839 2.0976 2.2933 2.2852 再热蒸汽 温度 ℃ 535 535 535 535 535 流量 t/h 505.6 529.3 531.6 581.9 581.6 0.0049 0.0118 0.0049 0.0049 0.0049 压力 MPa(a) 低压缸排汽 干度 / 0.9363 0.9568 0.9350 0.9331 0.9993 381.75 403.19 399.5 433.5 110.55 流量 t/h 高压缸效率 / 0.8445 0.8598 0.8598 0.8644 0.8645 中压缸效率 / 0.9186 0.9186 0.9185 0.9184 0.9185 低压缸效率 / 0.8724 0.9015 0.8670 0.8566 0.6064 汽轮机内效率 / 0.8920 0.9065 0.8945 0.8920 0.7994 241.45 244.12 244.35 249.82 249.72 锅炉给水温度 ℃ 补给水率 % 0 3 0 0 0 4.3 经济性对比
将上述两方案在主要性能指标方面对比如下： 4.3.1 缸效率
缸效率具体数据参见表8，可见两方案在高、中压缸效方面基本相同，主要差别体现在低压缸效率上：由于方案一仍然使用三排汽结构的665mm末级叶片，而方案二则是两排汽新机的765mm末级叶片，在纯冷凝非采暖期时，方案二低
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压缸效率明显高于方案一，但在供热工况，尤其是最大供热抽汽工况时，方案一将更具优势。
表 8 缸效率
高压缸效率% 中压缸效率% 低压缸效率% THA工况 最大抽汽工况 84.71 91.91 83.21 64.44 方案一 方案二 84.45 91.86 87.24 60.64 4.3.2 热耗率（含全年平均热耗）
将两方案热耗率分别在非采暖期THA工况、采暖期最大抽汽工况及全年平均运行工况进行对比，主要数据参见表9。数据表明：与缸效率对比相对应，在纯冷凝非采暖期时，方案二热耗率显著低于方案一，但在供热工况，尤其是最大供热抽汽工况时，方案一将更具优势。更主要的是，按本项目当地全年非采暖期4.5月，采暖期7.5月计算全年平均加权热耗后，方案一比方案二全年经济性更好。
表 9 热耗率
THA工况 最大抽汽工况 全年平均加权热耗 kJ/kW.h kJ/kW.h kJ/kW.h 5371.5 6517.4 方案一 8428.3 方案二 8233.0 5579.4 6574.5 5 方案综合对比
综合上述两方案，在本体改造利旧率、方案改造可靠性、机组抽汽能力及全年运行经济性等方面对比如下，参见表10。
表 10 综合对比
本体改造利旧率 改造可靠性 抽汽能力 改造后经济性 400t/h 方案一 60% 较高 全年平均热耗更优 380t/h 仅纯凝工况优势明显 22% 方案二 高 方案一本体改造利旧率较高；在改造可靠性方面，对于中压模块的改造，单独来看相当于是将一台中压进汽参数的纯凝机组改造成排汽压力为0.2-0.3MPa的背压机组，我公司不仅具备丰富的大型机组供热改造经验，还有多台纯凝机组改背压机组的改造业绩，可确保本次改造技术成熟可靠；机组抽汽能力较大，可达400t/h；全年运行经济性较佳。
方案二机组改造可靠性更高，但设备利旧程度较低，改造成本相对较高；机组抽汽能力较方案一低，全年综合经济性没有优势。
6 项目结论
综上所述，我公司认为本次移机改造项目，在满足项目改造要求及方案可靠
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性方面两方案相当，均可以满足基本要求；但在机组改造利旧率及改造后机组运行经济性方面，方案一优势更明显，因此经过论证我公司推荐方案一作为本项目移机改造方案。
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