发布时间 : 星期六 文章简支吊车梁计算书更新完毕开始阅读
十三. 支座连接螺栓验算:
螺栓抗剪承载力：Nv=0.9nfμP=0.9×1×0.45×155=62.78kN 螺栓承担剪力：N=90.16/2=45.08 kN≤62.78，满足 轴向最小容许边距：2×22=44 mm＞40，不满足
最小板件厚度为12 mm，轴向最大容许边距：min(4×22，8×12)=96 mm≥40，满足 垂向最小容许边距：1.5×22=33 mm≤50，满足 垂向最大容许边距同轴向：96 mm≥50，满足
1 螺栓垫板净截面验算:
垫板与牛腿连接角焊缝验算考虑无地震组合 螺栓垫板厚度：T=8 mm
^2
螺栓垫板正应力强度：Fb=215 N/mm 螺栓垫板净长：l0=90-22=68 mm
^3
板件正应力：σ=F/(l0*T)=90.16/(68×8)×10=165.7≤215，满足
2 螺栓垫板角焊缝验算:
螺栓垫板角焊缝验算考虑无地震组合
角焊缝承担剪力：V=max(0，83.16-0)=83.16 kN
^2
角焊缝强度设计值：Fw=160 N/mm
角焊缝焊脚高度：hf=8 mm；有效焊脚高度：he=0.7*hf=5.6 mm 角焊缝有效长度：lw=4×90=360 mm
^3
角焊缝应力：σ=F/(he*lw)=83.16/(5.6×360)×10=41.25≤160，满足 连接板件最大厚度：20 mm；允许最小焊脚高度：7 mm≤8，满足 连接板件最小厚度：8 mm；允许最大焊脚高度：7 mm<8，不满足
十四. 柱加劲肋强度验算
1 吊车梁上翼缘处柱加劲肋验算
计算宽度取为板件宽度：br=80 mm
板件宽厚比：br/tr=80/8=10≤14.86，满足 扣除切角加劲肋高度：hr=200-2×20=160 mm
^3
板件剪应力：τr=Vr/hr/tr=5.524×10/(160×8)=4.316 Mpa≤180，满足 角焊缝有效焊脚高度：he=2×0.7×8=11.2 mm 角焊缝计算长度：lw=hr-2*hf=160-2×8=144 mm
角焊缝剪应力：τw=Vr/(2*0.7*hf*lw)=5.524/(2×11.2×144)=3.425 MPa≤200，满足 2 牛腿连接处柱加劲肋验算:
计算宽度取为板件宽度：br=80 mm
板件宽厚比：br/tr=80/8=10≤14.86，满足 扣除切角加劲肋高度：hr=200-2×20=160 mm
^3
板件剪应力：τr=Vr/hr/tr=165.5×10/(160×8)=129.3 Mpa≤180，满足 角焊缝有效焊脚高度：he=2×0.7×8=11.2 mm 角焊缝计算长度：lw=hr-2*hf=160-2×8=144 mm
角焊缝剪应力：τw=Vr/(2*0.7*hf*lw)=165.5/(2×11.2×144)=102.6 MPa≤200，满足
十五. 吊车梁纵向连接验算:
1 纵向连接螺栓群验算:
螺栓抗剪承载力：Nv=0.9nfμP=0.9×2×0.45×155=125.6kN 螺栓承担剪力：N=10.36/3=3.453 kN≤125.6，满足 轴向最小容许边距：2×22=44 mm≤45，满足
最小板件厚度为8 mm，轴向最大容许边距：min(4×22，8×8)=88 mm≥45，满足 竖向最小容许边距：1.5×22=33 mm＞(-20)，不满足 竖向最大容许边距同轴向：88 mm≥(-20)，满足 最小容许间距：3×22=66 mm≤120，满足
最大容许间距：min(8×22，12×8)=96 mm<120，不满足
十六. 车挡截面强度验算:
1 车挡截面局部稳定验算:
翼缘自由外伸宽厚比限值:[B0/T]=15*Cf=15×1=15 自由外伸宽厚比:B0/Tf=0.5×(200-8)/12=8≤15，满足 腹板宽厚比限值:[H0/T]=80*Cf=80×1=80
腹板宽厚比:H0/Tw=(450-24)/8=53.25≤80，满足
2 集中力作用截面抗剪强度验算:
^4
截面惯性矩：I1=2.882e+004 cm
^3
翼缘对形心轴静矩：S1=525.6 cm 截面最大剪应力： τ=Hc*S1/(I1*tw)
^2^2
=119.9×722.3/(2.882e+004×8)×10=37.56 N/mm≤125，满足
3 底部截面正应力强度验算:
^4
截面惯性矩：I=2.882e+004 cm
^3
截面最小抵抗矩：W=1281 cm
翼缘自由外伸宽厚比:B0/Tf≤13×1=13，取塑性发展系数γ=1.05 截面最大正应力：
^2
τ=Hc*h/(γ*W)=119.9×1350/(1.05×1281)=120.3 N/mm≤215，满足
4 底部截面折算应力强度验算:
腹板顶点剪应力同集中力作用截面最大剪应力 腹板顶点到形心轴高度：y1=213 mm
^-1^2
腹板顶点正应力：σ1=Hc*h*y1/I=119.9×1350×213/2.882e+004×10=119.6 N/mm 无局部压应力，计算折算应力的强度设计值增大系数取为β=1.1 腹板顶点组合应力：
σ=(σ1+3*τ1)=(128.6+3×27.33)=128.6 N/mm≤215×1.1=236.5，满足
5 集中力作用处车挡加劲肋验算
计算宽度取为板件宽度：br=80 mm
板件宽厚比：br/tr=80/8=10≤14.86，满足 扣除切角加劲肋高度：hr=426-2×20=386 mm
^3
板件剪应力：τr=Vr/hr/tr=59.94×10/(386×8)=19.41 Mpa≤180，满足 角焊缝有效焊脚高度：he=2×0.7×8=11.2 mm 角焊缝计算长度：lw=hr-2*hf=386-2×8=370 mm
角焊缝剪应力：τw=Vr/(2*0.7*hf*lw)=59.94/(2×11.2×370)=14.47 MPa≤200，满足
^2^2^0.5^2^2^0.5^2
十七. 车挡截面截面组合焊缝承载力验算
焊缝群分布和尺寸如下图所示：
角焊缝焊脚高度：hf=6 mm；有效高度：he=4.2 mm 1 内力分配
^2
对接焊缝面积：Ab=48cm
^2
角焊缝有效面积：Aw=0.7×6×(772-4×6)=31.42 cm
对接焊缝承受轴力：N1=Ab/(Ab+Aw)*N=48/(48+31.42)×0=0kN 角焊缝承受轴力：N2=Aw/(Ab+Aw)*N=31.42/(48+31.42)×0=0kN
^3^4
腹板塑性截面模量：Iw=8×(450-2×12)/12=5154 cm
^3^3^4
翼缘塑性截面模量：If=200×450/12-200×(450-2×12)/12=2.303e+004 cm 翼缘弯矩分担系数：ρf=2.303e+004/(5154+2.303e+004)=0.8171 翼缘对接焊缝分担弯矩：Mf=0.8171×161.8=29.6 kN*m 腹板角焊缝分担弯矩：Mw=(1-0.8171)×161.8=132.2 kN*m 2 对接焊缝验算
焊缝受力：N=0 kN；Mx=0 kN·mMy=132.2kN·m
^2
抗拉强度：Ft=215N/mm
^2
抗压强度：Fc=215N/mm
^2
轴力N为零，σN=0 N/mm
^2
弯矩Mx为零，σMx=0 N/mm
^3
Wy=1023cm
^2
σMy=|My|/Wy=132.2/1023×1000=129.2N/mm
最大拉应力：σt=σN+σMx+σMy=0+0+129.2=129.2N/mm≤215，满足
^2
最大压应力：σc=σN-σMx-σMy=0-0-129.2=(-129.2)N/mm≥(-215)，满足 3 角焊缝强度验算
焊缝受力：N=0kN；Vx=119.9kN；Vy=0kN；Mx=0kN·m；My=29.6kN·m；T=0kN·m 未直接承受动力荷载，取正面角焊缝强度设计值增大系数βf=1.22
^2
有效面积：A=31.42 cm
形心到左下角距离：Cx=187 mm；Cy=10 mm
^4^4
对形心惯性矩： Ix=12.15 cm；Iy=3662 cm
Vx作用下：τvx=Vx/A=119.9/31.42×10=38.16 MPa 角点平面内综合应力：σ//=|τvx|=38.16 MPa
^2
绕Y轴弯矩下：σMy=My*Cx/Ix=29.6×187/3662×10=151.2 MPa 角点平面外正应力：σ⊥=|σMy|=|151.2|=151.2 MPa 角点最大综合应力：
^2^2^0.5^2^2^0.5
σm=[(σ⊥/βf)+σ//]=[(151.2/1.22)+38.16]=129.6 MPa≤160，满足 4 角焊缝构造检查
腹板角焊缝连接板最小厚度：Tmin=6 mm
腹板构造要求最大焊缝高度：hfmax=1.2*Tmin=7.2 mm≥6，满足 腹板角焊缝连接板最大厚度：Tmax=6 mm
^0.5
构造要求最小腹板焊脚高度：hfmin=1.5*Tmax=3.674 mm≤6，满足
^2