发布时间 : 星期六 文章简支吊车梁计算书更新完毕开始阅读
左支座反力：R=4.19×3850/6000=2.689 kN 吊车梁跨中弯矩Mhkc计算：
^-3
Mhkc=1×(2.689×3850-2.095×3400)×10=3.228 kN·m 跨中最大水平弯矩计算值：Mhk=3.228 kN·m
四. 吊车梁板件宽厚比验算:
1 受压(上)翼缘宽厚比验算:
^0.5
受压翼缘宽厚比限值：[b0/t]=15*(235/fy)=15 翼缘自由外伸宽度：b0=145 mm 翼缘宽厚比：b0/Tf1=145/12=12.08 2 腹板高厚比验算:
腹板高厚比限值：[h0/t]=250 腹板计算高度：h0=726 mm
腹板高厚比：h0/Tw=726/10=72.6
五. 吊车梁截面强度验算:
1 上翼缘受压强度验算: 吊车梁不采用制动结构
吊车梁无须验算疲劳强度且b0/Tf1=12.08≤13，取γx=1.05 吊车梁无须验算疲劳强度，取γy=1.2 ξ=(Mvm/Wnx/γx+Mhm/Wny/γy)/ft
^3
=(250/3156/1.05+6.546/152/1.2)×10/215 =0.5179
2 下翼缘受拉强度验算:
^3
ξ=Mvm/Wnx1/fb=250×10/3394/215=0.3427 3 端部腹板剪应力强度验算: 考虑截面削弱系数1.2 τ=Vd*Sdx/(Idx*Tw/1.2)/fv
^2
=211×1987/(1.299e+005×10/1.2)/125×10 =0.3098
4 最大轮压下腹板局部承压强度验算:
考虑集中荷载增大系数后的最大轮压设计值按第一台吊车计算： 吊车最大轮压：Pmax=74 kN
轻、中级工作制吊车梁，依《钢规》4.1.3取增大系数：ψ=1.0 F=γc*ψ*μ*Pmax=1.4×1×1.05×74=108.8 kN 梁顶到腹板计算高度上边缘距离：hy=Tf1=12 mm 轨道高度：hR=140 mm
集中荷载沿跨度方向支承长度取为：50 mm
集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度： lz=50+5*hy+2*hR=50+5×12+2×140=390 mm
^3^2
σc=F/Twlz=108.8×10/10/390=27.89 N/mm
腹板抗压强度设计值：f=215 N/mm 局部承压强度比
ξ=σc/f=27.89/215=0.1297
5 腹板与上翼缘交接处折算应力强度验算:
按跨中最大弯矩及其对应的剪力和最大轮压计算
^2
计算点局部压应力：σc=27.89 N/mm(参见腹板局部承压验算) 计算点正应力计算
计算点到中和轴的距离：y1=H-Cny-Tf1=376.7 mm σ=Mvm/In*y1
^2
=250/1.226e+005×376.7×10
^2
=76.79 N/mm 计算点剪应力计算
^-3^3
上翼缘对中和轴静矩：S1=(y1+0.5*Tf1)*B1*Tf1×10=1378 cm τ=Vm*S1/Ix/Tw
^2
=96.64×1378/1.299e+005/10×10
^2
=10.25 N/mm
σ与σc同号，强度设计值增大系数：β1=1.1 折算应力强度比
^2^2^2^0.5
ξ=(σ+σc-σ*σc+3*τ)/(β1*f)
^2^2^2^0.5
=(76.79+27.89-76.79×27.89+3×10.25)/(1.1×215) =0.2944 6 吊车梁整体稳定性验算 双轴对称截面：ηb=0
等截面工字形简支梁βb计算： 受压翼缘无支撑长度：l1=6000mm 受压翼缘宽度：b1=300mm 受压翼缘厚度：t1=tf=12mm
ξ=(l1*t1)/(b1*h)=(6000×12)/(300×750)=0.32 跨中无侧向支承，集中荷载作用在上翼缘 ξ<=2.0，βb=0.73+0.18×0.32=0.7876
^2^2^2^0.5
υb=βb*(4320/λy)*(A*h/Wx)*{[1+(λy*t1)/(4.4*h)]+ηb}*(235/fy)
^2
=0.7876×(4320/98.13)×(1.446e+004×750/3.465e+006)×
^2^2^0.5
{[1+(98.13×12)/(4.4×750)]+0}×(235/235) =1.174 υb>0.6：
^'
υb=1.07-0.282/υb=1.07-0.282/1.174=0.8298
^'
取υb=υb=0.8298
不须验算疲劳强度，取工字形截面塑性发展系数：γy=1.2 整体稳定强度比：
ξ=(Mvm/Wx/υb+Mhm/γy/Wy)/f
^3^3
=(250/3465/0.8298×10+6.546/1.2/360.4)×10/215 =0.4749
^2
六. 吊车梁变形计算:
1 竖向挠度计算
竖向挠度限值：[δ]=l/1000=6 mm
^2
δ=Mvk*l/(EIx)
^6^2^4
=117.4×10×6000/(2.06e+005×1.299e+005×10) =1.58 mm(1/3798) 2 水平挠度计算
依《钢规》附录A.1.2条，无须验算吊车梁及其制动结构的水平变形！
七. 翼缘与腹板的连接焊缝验算
1 上翼缘与腹板连接焊缝验算:
上翼缘与腹板采用焊透的T形对接与角接组合焊缝，强度满足要求
2 下翼缘与腹板连接焊缝验算:
上翼缘与腹板采用部分焊透的T形对接与角接组合焊缝 按梁端最大剪力计算：
下翼缘焊脚计算高度：he=sd-3=1 mm
融合线处焊缝截面边长接近于坡口深度s，焊缝强度设计值乘以0.9折减 下翼缘焊缝强度
ξ=(Vd*Sdd/Id)*0.5/he/(0.9*fw)
^2
=(211×1328/1.299e+005)*0.5/1×10/(0.9×160) =0.7491
八. 吊车梁腹板局部稳定验算:
1 吊车梁腹板加劲肋布置简图(参图Ⅸ)：
吊车梁腹板局部稳定由区格Ⅲ控制 区格Ⅲ腹板仅设置横向加劲肋
2 吊车梁局稳验算内力影响线输出：
单位力作用于X处时，XL到XR区间的平均剪力为： 当X<=XL时：Vmean=-X/L
当XL 当X>=XR时：Vmean=1-X/L 单位力作用于X处时，XL到XR区间的平均弯矩为： 当X<=XL时：Mmean=0.5*X*(2*L-XL-XR)/L ^2^2 当XL 3 吊车梁区格Ⅲ局稳验算内力计算(参图Ⅲ)： 区格Ⅲ左端坐标：XL=2340 mm 区格Ⅲ右端坐标：XR=3540 mm 吊车一考虑动力系数后最大轮压标准值： P=74×1.05=77.7 kN ^' 吊车一下为轻、中级工作制吊车梁，依《钢规》4.3.1取折减系数：ψ=0.9 吊车梁区格Ⅲ最大集中力设计值计算： 吊车轮压力仅有P作用于Ⅲ内 F=1.4×77.7×0.9=97.9 kN 吊车梁区格Ⅲ平均剪力设计值计算： Vmean=1.4×1.03×{(-77.7×1890/5880)+ ^-3 77.7×(5880-3540)/5880}×10 =8.575 kN 吊车梁区格Ⅲ平均弯矩设计值计算： Mmean=1.4×1.03×{ 77.7×1890×(2×5880-2340-3540)/5880×0.5+ ^-6 77.7×(5880-3540)×(2340+3540)/5880×0.5}×10 =237 kN·m 4 吊车梁区格Ⅲ局部稳定验算 吊车梁腹板区格Ⅲ的横向加劲肋间距为：a=1200 mm 区格Ⅲ腹板计算高度：h0=H-Tf1-Tf2=726 mm 区格Ⅲ截面中和轴高度：CyⅢ=375 mm 区格Ⅲ截面对X轴关系矩：IxⅢ=1.299e+005 cm 区格Ⅲ腹板计算高度边缘到中和轴距离：hcⅢ=H-Tf1-CyⅢ=363 mm 区格Ⅲ腹板计算高度边缘应力计算： ^2^2 σ=Mmean*hc/IxⅢ=237×363/1.299e+005×10=68.39 N/mm