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现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书 M1=-MB=(g?q)l/11=5.48kN?m 2M2=(g?q)l02/16=3.37kN?m 2Mc=?(g?q)l03/14=-3.86kN?m 这是对端区隔单向板而言的，对于中间区隔单向板，其Mc和M2应乘以0.8，分别为： Mc=0.8×（-3.86）=-3.09kN?m M2=0.8×3.37=2.70kN?m 3.4正截面受弯承载力计算 环境类别为一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。板厚80mm，ho=80-20=60mm；201 板宽b=1000mm。C30混凝土，a1=1.0，fc=14.3kN/m2；HRB400钢筋，fy=360N/m2。板配筋计算的过程于下表: 截 面 弯矩设计值（kN·m） 2） as=M/（a1fcbh0楼面板的配筋计算 1 B 5.48 -5.48 0.106 0.106 0.113 0.113 2 3.37 0.065 0.067 C -3.86 0.075 0.078 ?=1-1-2as 轴 线 计算配筋（mm2） ①～②、 As=?bhoa1fc/fy ⑧～⑨ 269.3 8@180 As=280 269.3 8@180 As=280 159.7 6@150 As=189 185.9 6@150 As=189 实际配筋（mm2） 轴 线 ②～⑧ 计算配筋（mm2） As=?bhoa1fc/fy 269.3 8@180 As=280 269.3 8@180 As=280 0.8×159.7 =127.8 6@180 As=157 0.8×185.9 =148.7 6@180 As=157 实际配筋（mm2） *对轴线②～⑤间的板带，其跨内截面2、3和支座截面的弯矩设计值都可折减20%。为了方便，近似对钢筋面积乘以0.8.
计算结果表明，支座截面的?均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；As/bh=157/（1000×80）=0.20%，此值大于0.45ft/fy=0.45×1.43/360=0.18%，同时不小于0.2%，满足最小配筋率。
4.次梁设计
按考虑塑性内力重分布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。 4.1荷载设计值
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现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
由板传来的恒载： 3.14×2.4=7.54 kN/m2
次梁自重： 25×0.2×（0.5-0.08）×1.2=2.52 kN/m2 次梁粉刷： 17×0.015×（0.5-0.08）×2×1.2=0.26 kN/m2 小计 10.32kN/m
板的可变荷载设计值 q=9.1×2.4=21.84kN/m2 荷载总计算值 g+q=32.16kN/m2 4.2计算简图
次梁在砖墙上的支承长度为240mm。主梁截面为300mm×650mm，计算跨度：
边跨 lo=ln+a/2=6000-120-150+120=5850mm<1.025ln=1.025×5730=5873mm取lo=5850mm， 中间跨lo=ln=6000-300=5700mm
因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。计算简图如图所示:
2
g+q=32.16kN/m^2A15850B25700C35700C25700B15850A次梁计算简图
4.3内力计算
由表11-1、表11-3可分表查得弯矩系数和剪力系数。 弯矩设计值：
M1=-MB=（g+q）l02/11=32.16×5.852/11=100.05kN·m
MC=-（g+q）l02/14=-32.16×5.72/14=-74.63kN·m
M2=（g+q）l02/16=32.16×5.72/16=65.30kN·m 剪力设计值：
VA=0.45（g+q）ln1=0.45×32.16×5.73=82.92kN VBl=0.60（g+q）ln1=0.60×32.16×5.73=110.57kN VBr=VC=0.55（g+q）ln2=0.55×32.16×5.7=100.82kN
4.4承载力计算
4.4.1正截面受弯承载力
正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度去b'f=l/3=6000/3=2000mm；又b'f=b+sn=200+2100=2300。故取b'f=2000mm。各截面纵向钢筋均布置一排。
环境类别为一级，C30混凝土，梁的最小保护厚度c=25mm，截面有效高度ho=500-35=465mm。
C30混凝土，a1=1.0，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2；纵向钢筋采用HRB400钢，箍筋采用HPB235钢筋，fyv=210N/mm2。正截面承载力计算过程列于下表。 fy=360N/mm2，
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a1fcb'fh'f（ho-h'f/2）=1.0×14.3×2000×80×（465-80/2）=972.4 kN·m>Mmax
故跨内截面均属于第一类T型截面。
次梁正截面受弯承载力计算 截 面 1 B 2 C 弯矩设计值（kN·m） 100.05 -100.05 65.30 -74.63 2）或 as=M/（a1fcbh0100.05?106100.05?10665.30?10674.63?10622222） 1?14.3?2000?4651?14.3?200?4651?14.3?2000?4651?14.3?200?465as=M/（a1fcb'fh0=0.016 =0.162 =0.011 =0.121 ?=1-1-2as As=?bhoa1fc/fy或As=?b'fhoa1fc/fy 选配钢筋 （mm2） 0.016 591.1 216+116弯 0.178 657.6 318 0.011 406.4 214+114弯 0.129 476.5 214+116 As=603 As=763 As=461 As=509 计算结果表明，支座截面的?均小于0.35；As/bh=461/（200×500）=0.461%，此值大于0.45ft/fy=0.45×1.43/360=0.179%，满足最小配筋率。 4.4.2斜截面受剪承载力
斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：
hw=ho-h'f=465-80=385mm，因hw/b=385/200=1.925＜4，截面按下式验算： 0.25βcfcbho=0.25×1×14.3×200×465=332.48×103N＞Vmax=110.57kN，截面满足要求。
验算是否需要按计算配置箍筋
0.7ftbho=0.7×1.43×200×465=93.093×103N 采用?6双肢箍筋，计算支座B左侧截面。S=1.25fyvAsvho/（VBL-0.7ftbho）=1.25×210×56.6×465/（110.57×103-0.7×1.43×200×465）=395.3mm 调幅后受剪承载力应加强梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。现调整箍筋间距s=0.8×395.3=316mm，取箍筋间距s=250mm。为了方便施工，沿梁长度不变。 验算配筋率下限值： 弯矩弯矩调幅时要求的配筋率下限为：0.3ftfyv=0.3×14.3/210=0.20%。实际配筋率（200×250）=0.11%<0.20%，不满足要求。取?sv=0.20%，最后取s=120mm。 ?sv=nAsv1bs=56.6/ 5.主梁设计 主梁按弹性方法设计 5.1荷载设计值 为了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。 次梁传来的永久荷载 10.32×6.0=61.92kN 主梁自重（含粉刷）[（0.65-0.08）×0.3×2.4×25+0.015×（0.65-0.08）×2×2.4×17）]×1.2=13.15kN 永久荷载设计值 G=61.92+13.15=75.07kN 取G=75kN 第 7 页共11页 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书 可变荷载设计值 Q=21.84×6.0=131.04kN 取Q=131kN 5.2计算简图 主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm，中间支承在350mm×350mm的混凝土柱上，其计算跨度： 边跨 ln=7000-350/2-120=6705mm因0.025ln=168mm＜a/2=185mm，取l0=1.025ln+b/2=1.025×6705+350/2=7048mm近似取l0=7050mm 中跨 l0=6900mm 主梁的计算简图如下，因跨度相差不超过10%，故可利用附表6-2计算内力 GGGGGGA17050B26900C37050D主梁的计算简图 5.3内力设计值及包络图 5.3.1弯矩设计值 弯矩M=k1Gl0+k2Ql0式中系数k1、k2由附表6-2相应栏内查得 M1,max=0.244×75×7.05+0.289×131×7.05=395.93kN·m MB,max=-0.267×75×7.05-0.311×131×7.05=-428.40kN·m M2,max=0.067×75×6.90+0.200×131×6.90=215.45kN·m 5.3.2剪力设计值 剪力V=k3G+k4Q式中系数k3、k4由附表6-2相应栏内查得 VA,max=0.733×75+0.866×131=168.43kN VBl,max=-1.267×75-1.311×131=-266.77kN VBr,max=1.0×75+1.222×131=235.08kN 5.3.3弯矩、剪力包络图 弯矩包络图： ①第1、3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载。 由附表6-2知支座B或C的弯矩值为 MB=MC=-0.267×75×7.05-0.133×131×7.05=-264.01kN·m 在第1跨内以支座弯矩MA=0，MB=-264.01kN·m的连线为基线。作G=75kN，Q=131kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为： 第 8 页共11页