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燃料特性。
主要设备的选择还应考虑设备价格、交货日期、可用率、对方售后服务信誉等多方面的因素。
锅炉型式：HG—1025/17.4 型自然循环汽包炉 锅炉基本参数
最大连续蒸发量：Db=1025t/h
过热蒸汽出口参数：pb=17.4MPa，tb=540℃
??3.29MPa，trh=537℃ 再热蒸汽出口参数：prh 汽包压力：pst=20.4 MPa 锅炉效率：?b?92%
4×300MW火力发电厂初步设计
第二章 原则性热力系统的拟定和计算
2.1 原则性热力系统的拟定
原则性热力系统是根据机炉制造厂提供的本体汽水系统来拟定的，回热加热级数八级，最终给水温度245℃各加热器形式除一台高压除氧器为混合式，其余均为表面式加热器，在这种情况下，拟定原则性热力系统。
发电厂原则性热力系统是以规定的符号表明工质在完成某种热力循环时所必须流经的各种热力设备之间的联系线路图，原则性热力系统只表示工质流过时的状态，参数起了变化的各种热力设备，它仅表明设备之间的主要联系，原则性热力系统实际表明了工质的能量转换及热能利用的过程，它反映了发电厂能量转换过程技术完善程度和热经济性。 2.1.1 给水回热和除氧器系统的拟定
给水回热加热系统是组成原则性热力系统的主要部分，对电厂的安全、经济和电厂的投资都有一定的影响。系统的选择主要是拟定加热器的疏水方式。拟定的原则是系统简单、运行可靠，在此基础上实现较高的经济性。
拟定如下:
1 机组有八级不调整抽汽，回热系统为“三高、四低、一除
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氧”除一台除氧器为混合式加热器外，其余均为表面式加热器。主凝结水和给水在各加热器中的加热温度按温升分配的。
2 1#、2#、3#高压加热器和4#低压加热器，由于抽汽过热度很大，设有内置蒸汽冷却器。一方面提高三台高加水温；另一方面减少1#高加温差，使不可逆损失减少，以提高机组的热经济性。1#2#3#高加疏水采用逐级自流进入除氧器，这样降低了热经济性。但如果采用疏水泵将其打入所对应的高压出口水箱中，会使系统复杂。同时，疏水温度高对水泵的运行也不利，会使安全性降低。在1#2#高加之间设外置式疏水冷却器，减少了对2段抽汽的排挤，使2段抽汽增加。5段抽汽（4#低加）经再热后的蒸汽过热度很大，所以加装内置式蒸汽冷却器。4#低加疏水逐级自流至3#低加（6段抽汽），与3#低加疏水流至2#低加（7段抽汽）。
简化系统提高经济性，而采用2#、3#高加间疏水冷却器，减少冷源损失，避免高加疏水排挤低压抽汽。1#低加疏水逐级自流式至凝结水中，因为末级抽汽量较大，减少了冷源损失。
3 除氧器（4#段抽汽）采用滑压运行，这不仅提高了机组设计工况下运行的经济性，还显著提高机组低负荷时的热经济性，简化热力系统，降低投资，使汽机的抽汽点分配更合理，提高了机组的热效率，为了解决在变工况下除氧器效果和给水泵不汽蚀，主给水泵装有低压电动前置泵。
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2.1.2 补充水系统的拟定
鉴于目前化学除盐的品质以达到很高的标准，所以采用化学处理补充水的方法。目前，高参数机组的凝汽器中均装有真空除氧器以真空除氧作为补充水除氧方式，所以补充水均送入凝汽器中。
2.1.3 锅炉连续排污利用系统的拟定
经过化学除盐处理的补充水品质相当高，从而使锅炉的连续排污量大为减少，又为了化简系统，故采用高压I级排污扩容水系统。主要是为了回收工质的热量，扩容器压力为0.884MPa（9ata），从汽包排出的排污水经节流降压后，在扩容器的压力下，一部分汽化为蒸汽，因其含量较少，送入除氧器中回收工质和热量，含盐量较高的浓缩排污水在冬季送入热网，夏季排到定扩，降低50℃以下后排入地沟。 2.2 原则性热力系统的计算[ 1 ] 2.2.1汽轮机型式和参数
结合本次设计要求，参考国内发电厂情况及发展方向，确定：
机组型式:国产N300—16.67/537/537型一次中间再热、冲动凝汽式汽轮机。
机组参数
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