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tm?29?5.04?3?0.6min0.12?500
则
，t·m?6tm?6?29?5.04?3?3.6min0.12?500
攻6xM8螺纹
选取丝锥退出的转速n1比攻螺纹时的转速n高一等级，根据表5-54知n1=250r/min,则根据表5-62，机用丝锥攻螺纹的机动时间计算公式为
tm?l?l1?l2l?l1?l2l?l1?l211??(?) fnfn1fnn1式中，l=29mm,P=1.25mm,n=200r/min, n1=250r/min, f为工件每转进给量，等于工件螺纹的螺距，即f=1.25mm/r, l1=(1~3)P=2P=2.5mm, l2=（2~3）P=2.5P=3.1mm
29?2.5?3.111（?）?0.2min
1.2520025029?2.5?3.111,则tm?6tm?6?（?）?1.2min
1.25200250则tm?工步二钻Φ212端面孔Φ8.5攻5xM10螺纹
在《机械制造工艺学；课程设计指导书》中表5-57查得钻孔的机动时间计算公式：
tm?lw?lf?llfn，
式中, lw——工件切削部分长度，单位为mm
lf——切入量，单位mm，lf?dmcotkr?3 2ll——超出量，单位为mm，ll=（2~4）mm
n——机床主轴转速，单位为r/min f——工件每转刀具进给量,单位为mm/r 已知lw=13mm, lf?8.5cot118??3=5.55mm, ll=3mm,f=0.25mm/r,n=500r/min, 2tm?13?5.55?3?0.17min0.25?500
则
t，m?5tm?5?13?5.55?3?0.8min0.25?500
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攻5xM10螺纹
选取丝锥退出的转速n1比攻螺纹时的转速n高一等级，根据表5-54知n1=250r/min,则根据表5-62，机用丝锥攻螺纹的机动时间计算公式为
tm?l?l1?l2l?l1?l2l?l1?l211??(?) fnfn1fnn1式中，l=13mm,P=1.5mm,n=200r/min, n1=250r/min, f为工件每转进给量，等于工件螺纹的螺距，即f=1.5mm/r, l1=(1~3)P=2P=3mm, l2=（2~3）P=2.5P=3.75mm
13?3?3.7511（?）?0.1min
1.520025013?3?3.7511,则tm?5tm?（?）?0.5min
1.5200250则tm?工序55钻Φ230端面孔Φ8.5攻7xM10螺纹
在《机械制造工艺学；课程设计指导书》中表5-57查得钻孔的机动时间计算公式：
tm?lw?lf?llfn，
式中, lw——工件切削部分长度，单位为mm
lf——切入量，单位mm，lf?dmcotkr?3 2ll——超出量，单位为mm，ll=（2~4）mm
n——机床主轴转速，单位为r/min f——工件每转刀具进给量,单位为mm/r 已知lw=21mm, lf?8.5cot118??3=5.55mm, ll=3mm,f=0.25mm/r,n=500r/min, 2tm?21?5.55?3?0.23min0.25?500
则
t，m?7tm?7?21?5.55?3?1.6min0.25?500
攻7xM10螺纹
选取丝锥退出的转速n1比攻螺纹时的转速n高一等级，根据表5-54知n1=250r/min,则根据表5-62，机用丝锥攻螺纹的机动时间计算公式为
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tm?l?l1?l2l?l1?l2l?l1?l211??(?) fnfn1fnn1式中，l=21mm,P=1.5mm,n=200r/min, n1=250r/min, f为工件每转进给量，等于工件螺纹的螺距，即f=1.5mm/r, l1=(1~3)P=2P=3mm, l2=（2~3）P=2.5P=3.75mm
21?3?3.7511（?）?0.16min
1.520025021?3?3.7511,则tm?7tm?（?）?1.12min
1.5200250则tm?
4.专用机床夹具设计
4.1接受设计任务、明确加工要求
本次专用机床夹具设计任务是设计钻Φ145外端面孔Φ6.8和钻Φ212外端面孔Φ8.5，并
攻螺纹的钻削钻模，即专用的钻床夹具，具体设计内容和要求应以毕业设计任务书和机械加工工艺规程为据。由零件图样和毕业设计任务书中可得到本工序加工要求如下： （1）在Φ145外端面钻6?Φ6.8的孔、在Φ212外端面钻5?Φ8.5的孔，并攻丝 （2）钻孔深度分别为29mm和13mm （3）孔距和任意孔距的公差?10 （4）零件毛坯材料为ZG270-500 （5）产品生产纲领：大批量生产
钻6?Φ6.8的孔和5?Φ8.5的孔在整个机加工工艺规程中为工序50，加工之前，Φ230端面，Φ185和110度缺口已进行加工。本零件毛坯为手工砂型铸造（分箱铸造）加工之前进行退后处理，硬度为156~217HBW。铸造分型面在Φ145的内端面和Φ230 的内端面，铸件公差等级为CT11级。按毛坯的供应状态，零件外部未加工表面基本平整光滑，
‘，被钻削的直径为 Φ6.8 和Φ8.5。
4.2确定定位方案，选择定位元件
在钻模的设计中，工件的定位基准面的选择一般应与该工件的设计基准一致 。若工艺规程中的定位方案与定位基准面的选择有问题时，可重新进行考虑和确定。
由零件图样和该零件的机械加工工艺规程可知，以Φ230端面和Φ185孔为定位基准，属于基准统一，由零件加工要求可知， 加工Φ6.8和Φ8.5的孔必须限制6个自由度，选择底面为第一定位基准面，限制3个自由度，Φ185孔作为第二定位基准面，限制2个自由度，110度缺口作为第三定位基准面，限制1个自由度。
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工件的定位是通过定位基准面与定位元件接触来实现的，故定位元件的选取应与定位方案和工件定位表面相适应。
第一定位基准：工件端面(环形支撑板) 第二定位基准：Φ185孔（短心轴） 第三定位基准：110度的缺口（挡柱）
4.3确定夹紧方案，设计夹紧机构
当工件定位方案确定以后，还必须进行夹紧方案和夹紧机构的设计，以保证在切削过程中工件的正确位置不在切削力、重力、惯性力等的作用下发生变化，根据工件的形状特点和定位方案，可采用以下两种夹紧方案，一种为手动螺旋夹紧机构，另一种为气动夹紧机构。由于考虑到制造成本的因素，确定采手动螺旋夹紧机构（钩头压板）。
在本夹具定位及夹紧方案确定后，对工件进行受力分析是正确估算夹紧力大小的基础。钻孔时的切削力有两个：一个是主切削力，它形成扭矩；另一个是轴向进给力，指向心定位心轴。对于扭矩来说，应由夹具体的四个耳座与机床工作台通过螺栓相连接产生的摩擦力平衡的。实际上，螺栓有承受横向载荷的能力，故没有必要校核。对于轴向进给力来说，该力只指向起定位的轴（该轴较粗，直径为Φ185mm），通过轴又作用于夹具体和工作台。工件夹紧后，可认为与轴、夹具体连为一体，是一个刚性系统，类比其他结构可知轴向进给力无法使 轴弯曲。
4.4确定分度方案、设计分度装置
本工序所加工的是钻6?Φ6.8孔和5?Φ8.5孔分布在圆周上，为了方便在一次装夹中加工出来，需采用通用回转台，而通用回转台以标准化。夹具通过定位盘上的衬套孔装在通用转台转盘中心的定位销上，然后用螺钉紧固。通过转盘的回转分度，完成钻6?Φ6.8孔和
5?Φ8.5孔。
4.5确定导向方案和选择导向元件
在钻模中，钻套作为刀具导向元件，主要用于保证被加工孔的精度，同时可以起到减少加工过程的振动作用。在同一工序中钻两种孔且两孔距较近，所以采用特殊钻套。
钻套中导向孔的孔径及其偏差应根据所选取的刀具尺寸来确定。通常取刀具的最大极限尺寸为引导孔的基本尺寸。有前面可知本工序选用的是d=6.8mm和d=8.5mm的高速钢锥柄麻花钻，由表5-67知高速钢锥柄麻花钻的直径上偏差为0，下偏差为0.022mm，故引导的基本尺寸为Φ6.8和Φ8.5。