发布时间 : 星期日 文章热电厂循环水余热利用项目可行性研究报告更新完毕开始阅读
4 发电功率 5 排汽压力 6 排汽温度 7 排汽量 8 排汽焓 10 系统热效率 11 供热量 12 发电标煤耗率 13 供热标煤耗率 14 循环水入口温度 15 循环水出口温度 16 循环水量 3. 建议的项目
KW Mpa ℃ T/H 6000 0.00715 36 27.4 31.4 24 600 23 35 1620 KJ/kg 2300 % g/kwh Kg/GJ ℃ ℃ T/H 9 汽机进汽折锅炉蒸发量 T/H GJ/H 近几年来,随着城市规模的不断扩大,居民的居住水平也有了较大的提高.分散的小型燃煤锅炉不但热效率较低,而且消烟除尘设施不够完善,所以造成了能源的浪费和环境污染.同时,随着环保要求的不断提高,当地政府已明令取消小型燃煤锅炉,代之以集中供热.所以,至1999年,已有大量的机关、企事业单位的办公设施和居民住宅等待集中供热。针对以上的原因,本可行性研究提出采用热电厂抽汽凝汽式汽轮机在采暖期低真空运行供暖的方法,即解决了热电厂的热负荷问题,又取代了大量的小型燃煤锅炉。用适当提高汽轮机排汽压力和温度的方法来提高循环冷却水的温度，充分利用低温能源进行供热，提高发电机组的能源利用率，这项技术从1991年起在已被山东几个热电厂采用，并取得显著经济效益。
本项目拟将循环冷却水的余热输送到城东，实现该地区的集中供热。采取的主要技术措施如下：
(1)不改动汽轮机原有系统，适当增加抽凝汽轮机组的进汽量、提高排汽压力和温度，使冷却汽轮机排汽的循环冷却水温度提高到70℃，不经过冷却水塔降温，而由管道外供作为供暖热水，基本上消除了电厂的冷源损失，可将热电厂的全厂热效率由25%左右提高到80%以上。同时，由于低真空运行只是汽轮机的特殊变工况，汽机本体基本无需改动，并且可在低真空运行和正常的额定工况凝汽运行之间方便的切换。充分利用低品质的热能用于供暖，使高品质的蒸汽供生产使用。为了保证系统运行的安全性（汽机故障时管道的防冻），或在较寒冷的天气情况下增加供热能力，可在供暖循环水泵的出口增加尖峰热网加热器。
(2)．冬季供暖时汽轮机原来的循环水泵停止向冷却塔送水，改由新增加的3台型号为10SA-6F的单级双吸离心泵向热网供水，其中两台运行，一台备用。Q=600m3/h、H=62.5MH2O,电机功率N=155Kw。水泵的总功率比原冷却循环水泵增加约160kw。而C6-3.43/0.981汽轮机的冷油器和空气冷却器的冷却系统则需新增加型号为IS150-125-250的水泵两台，一台运行,一台备用.该水泵的性能如下：Q=200m3/h、H=20MH2O,电机功率N=18.5Kw。夏季则恢复原来的运行方式。
(3).热网循环水泵的出入口之间加设再循环管,做启动试运行时调试使用.热网循环泵安装在凝汽器的出口管路侧,使凝汽器不承受较高的压力,考虑到热用户和热电厂之间的高程差,凝汽器的水室侧仍需做加强处理,该问题已与设备生产厂家协商,所需费用已计入投资.
(4)为防止循环系统结垢,影响凝汽器的传热效果,系统的补充水应采用软化水,补水量按系统循环量的2.5%计算,热电厂的化学水处理车间有足够的余量,补充水为来自一级除盐系统的阳离子交换器的出水.
(5) 设置两台型号为KL65-250A的变频补水泵作为系统定压补水使用.水泵的性能如下: Q=30.5m3/h、H=67MH2O,N=11KW.
(6)热水管道采用双管敷设，采用聚胺脂保温，外套高密度聚氯乙烯管保护，全部采用直埋方式敷设,管道的热伸长采用轴向型波纹补偿器补偿和自然补偿相结合的方式.并在各主要的分支处设分支阀门.热用户将自己的供暖管道与主管道连接即可。
(7) 该主管线自热电厂向东走350m,跨过解放路向南折150m,继续向东走约700m,再向南折150m,然后向东穿过人民路直至富强路,至富强路路后,管线沿富强路西侧向南走约2000m.
循环水供热管网采暖热用户表-4 表-4
序号 单位名称 1 2 3 A0区龍 金龙开发区 地矿局 盐务局 A1区 劳动技校 A2区(包括A5区) 交通局 畜牧局 鞋厂 第三中学宿舍 采暖面积（m2） 序号 单位名称 19.84×104 0.828×104 2.15×104 4 A3区 机械局 经委 工商银行 城市规划处 卫生局 黄金公司 人事局 县府宿舍区 劳动大厦 采暖面积（m2） 9.17×104 4. 期望的能耗
改为低真空供热后，提高了汽轮机的排汽压力和温度，为不减少发电量，将相应增加汽轮
机的进汽量(增加的进汽量在汽机的允许范围之内)。
改造后冬季汽轮机低真空运行能耗状况见表-5 表-5
序号 项 目 1 汽机进汽量 2 汽机进汽压力 3 汽机进汽温度 4 发电功率 5 排汽压力 6 排汽温度 7 排汽量 8 排汽焓 10 系统热效率 11 供热量 12 发电标煤耗率 13 供热标煤耗率 14 循环水入口温度 15 循环水出口温度 16 循环水量 单位 T/H MPa ℃ KW MPa ℃ T/H 数 量 38 3.43 435 6000 0.021 80 34.2 39.2 85 176 45 55 70 1240 KJ/kg 2646 % g/kwh Kg/GJ ℃ ℃ T/H 9 汽机进汽折锅炉蒸发量 T/H GJ/H 77.68 改造后回收蒸汽凝结热81.77×0.95（换热效率）=77.68GJ/h，冬季一个采暖期内回收余热77.68×120×24=2.237×105 GJ。
改造后汽轮机进汽量为38t/h，改造前进汽量为30.42t/h，改造后增加蒸汽量7.58 t/h。折合锅炉蒸发量为7.8t/h。 5. 投资估算
项目总投资1182万元,具体构成见表-6。
表-6 单位：万元人民币
供热设备管道及附件 水泵及电气控制设备 青苗赔偿费 土方工程 950 30 20 36 安装费 不 可 预 见 费 工程设计费 合计 6. 预计运行费用
76 55 15 1182 改为低真空供热后，锅炉辅机的电耗没有增加，其它的运行费用在改造前后也基本没有变化。改造后热网循环水泵、汽机的冷油器及空气冷却器的冷却水泵和热网补充水泵的电功率平均增加约190kw.管道的正常维护费用很小，可由电厂承担。
汽轮机改为低真空运行后增加进汽量7.8t/h。根据该厂98年冬季运行数据，锅炉吨蒸汽生产成本平均为45元/t.
则改造后冬季增加运行费用190×2880×0.59+7.8 t/h×45元/t×2880 h =133.3万元。
7. 预计节能及环保效益 7.1节能效益计算
改为低真空供热后回收蒸汽热量77.68GJ/h，管网热损失5%计算，则可供热用户的热量为77.68GJ/h×(1-0.05)=73.796GJ/h.若采暖建筑物的热负荷指标取63.8W/m2(55Kcal/m2),可供采暖面积为32×104平方米。
与分散的小锅炉供热相比采暖期供热的节约标煤耗量为1915t；同时由于发电标煤耗率的降低,在采暖期发电的节约标煤耗量为2880×(600-176)×6000/106=7327t. 7.2环境效益计算
由低真空供热的热量为73.796GJ/h,若小锅炉的平均热效率取0.65,原煤的低位发热量取23000KJ/h, 该项目年可减排CO2 3500吨、SO2 100吨。并减少了由此带来的烟尘的污染和原煤以及灰渣运输带来的污染.
8. 节能效果验证
在供热管道出水和回水温度、压力及流量仪表，并用以下方法确认该项目的节能量: 改造后利用仪表记录得出循环热水的出水、回水温度、压力和循环流量，查出热水出水、回水焓值，计算采暖供热量。计算公式如下： 采暖供热量
=（循环水出水焓值-循环水回水焓值）×热水循环总量(kJ) 年节标煤量