发布时间 : 星期四 文章-碧桂园斜屋面高支模施工方案更新完毕开始阅读
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； ：10000N/mmE木材品种：粗皮落叶松；弹性模量22； ：16N/mm17N/mm；抗
弯强度设计值fm：抗压强度设计值fc2；1.7N/mm 抗剪强度设计值fv：二、梁
侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 354；mm/12= 4.860×10× I = 100018
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；mm18×/6 = 5.40010 × W = 10001.荷载计算及组合
(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G 4k 按下列公式计算，并取其中的较小值:
1/2 Vtββ F=0.22γ211 F=γH 23； 砼的重力密度，取24.000kN/m其中 γ -- t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T -- 砼的入模温度，取20.000℃； V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.500m；
β-- 外加剂影响修正系数，取1.000； 1 β-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。 2根据以上两个公式计算得到：
2 F=19.400 kN/m12 F=12.000 kN/m22； F）=12.000 kN/mF新浇砼作用于模板的最大侧压力G=min（，24k1砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.000/24.000=0.500m；
(二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q 2k2； Q=4kN/m2k(三) 确定采用的荷载组合 计算挠度采用标准组合：
q=12.000×1=12.000kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 底部荷载：
q=max（q1，q2）=18.108kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×12.000+1.4×4)×1=18.000kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×12.000+1.4×0.7×4)×1=18.108kN/m； 顶部荷载：
；1=3.528kN/m×4×0.7×1.4×q=0.9．
2.内力计算面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算
简图及内力、 变形图如下：/m18.108kN
/m3.528kN70100150
弯矩和剪力计算简图
0830.
0110.
m)
(kN 弯矩图·1.324
0.3590.1971.583
剪力图(kN)
12kN/m
10015070
变形计算简图
0.017
0.127
变形图(mm) :
经过计算得到．
最大弯矩 M= 0.083kNm · 最大剪力：V= 1.583kN 最大变形：ν= 0.127mm 最大支座反力：F= 2.906kN
3.面板计算
(一) 板抗弯强度计算 642
=1.536N/mm× =M/W=0.083×1010/5.400σ22满足要 [f]=15N/mm，σ=1.536N/mm 小于抗弯强度设计值实际弯曲应力计算值 求！ 挠度计算(二)
；结构表面隐藏[ν]=l/250容许挠度:
，满足要求！0.127mm，容许挠度为0.400mm第1跨最大挠度为 ，满足要求！0.017mm，容许挠度为0.600mm第2跨最大挠度为 ，容许挠度为0.280mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.020mm 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算
1.主楞计算
主楞采用2根Ф48×3.5钢管为一组，共2组。
主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
454； mm×10 I=2×12.19×10= 2.438343； mm5.08×10×= 1.01610 W=2
×2； E=206000 N/mm主楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
主楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： (a) 计算弯矩和剪力采用：q = 2.906/1=2.906 kN/m； (b) 计算挠度采用：q = 1.835/1=1.835 kN/m；
22=0.059kN.m 0.450×2.906× M = 0.1ql最大弯矩=0.10.450=0.785kN ×2.906× V=0.6ql=0.6最大剪力
最大支座力 N=1.1ql =1.1×2.906×0.450=1.439kN 44/(100×206000××1.835×450.000最大变形 ν= 0.677ql2.438/100EI=0.6775)=0.010mm 10×(1) 主楞抗弯强度计算 642
=5.793N/mm××1010/1.016σ =M/W=0.05922，满足小于抗弯强度设计值σ=5.793N/mm [f]=205N/mm 实际弯曲应力计算值 要求！
(2) 主楞抗剪强度计算
52 =VSτ；3.5)=3.194N/mm10 ×/It=0.392×1000×6946/(2.438×w022，
满]=120.000 N/mm 小于抗剪强度设计值实际剪应力计算值 3.194 N/mm [fv足要求！
(3) 主楞挠度计算
最大挠度：ν =0.010mm；
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.800mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.010mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.800mm，满足要求！
2.穿梁螺栓计算
验算公式如下: N<[N]= f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
2)；穿梁螺栓有效面积 (mm A --
2； 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm f -- 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
2； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.920 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.439 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值 小于 N=1.439kN 穿梁螺栓所受的最大拉力 [N]=12.920kN，满足要求！
四、梁底模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.300m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
354；10 I = 300×18mm/12= 1.458×243； mm×18×/6 = 1.62010 W =
3001.荷载计算及组合
模板自重标准值G=0.5×0.300=0.150 kN/m； 1k新浇筑砼自重标准值G=28.3×0.300×0.5=4.245 kN/m； 2k钢筋自重标准值G=1.77×0.300×0.5=0.266 kN/m； 3k永久荷载标准值G= G+ G+ G=4.661 kN/m； 3k1kk2k振捣砼时产生的荷载标准值Q=2×0.300=0.600 kN/m； 2k(1) 计算挠度采用标准组合： q=4.661kN/m；
(2) 计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=6.192kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×4.661+1.4×0.600) =5.789kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×4.661+1.4×0.7×0.600) =6.192kN/m；
2.面板抗弯强度验算
σ ＝ M/W < [f]
43；10 mmW =1.620其中：W -- 面板的截面抵抗矩，×24N·mm10=6.966×；mm) M=0.125ql M -- 面板的最大弯矩(N·
计算弯矩采用基本组合:q=6.192kN/m； 面板计算跨度: l = 300mm；
442 ；=4.300N/mm10×/1.62010×6.966= σ: 经计算得到，面板的受弯应力计算值
22满足要， 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm实际弯曲应力计算值 σ=4.300N/mm 求！3.面板挠度验算
=5qlν/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 4.661 kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm；
2； E--面板材质的弹性模量: E = 5400N/mm54 10mm； I--截面惯性矩: I =1.458× ν]=l/250=1.200mm；] -容许挠度: 结构表面隐藏[ [ν54) = 10×5400×1.458面板的最大挠度计算值: ν= 5×4.661×300.000×/(384 0.624 mm；，满足要:[ν] =1.200mm实际最大挠度计算值: ν=0.624mm小于最
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大允许挠度值 求！五、梁底支撑梁的计算
1.第一层支撑梁的计算
支撑梁采用1根80×80矩形木楞，间距300mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： 464；10× ×341.33×10 mm= 3.413 I=1343；10 ×10 mm= 8.533×85.33 W=1×2； E=10000 N/mm(一) 荷载计算及组合：
模板自重标准值G=0.3×(0.5×2×0.32+0.5×0.3)/0.3=0.470kN/m； 1k新浇筑砼自重标准值G=28.3×0.3×0.5=4.245 kN/m； 2k钢筋自重标准值G=1.77×0.3×0.5=0.266 kN/m； 3k永久荷载标准值G= G+ G+ G=4.981 kN/m； 3k1kk2k振捣砼时产生的荷载标准值Q=2×0.3=0.600 kN/m； 2k计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土