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以支座弯矩MB=-282kN·m，MC=-177.14kN·m的连线为基线，作G=76.2kN，Q=81.151kN的简支梁弯矩图，得
1212（G+Q）l0+MC+（MB-MC）=（76.2+71.15）×6.64-177.14+3333（-282+177.14）=79.09kN·m
1111（G+Q）l0+MC+（MB-MC）=（76.2+71.15）×6.64-177.14+3333（-282+177.14）=114.04kN·m
③第2跨有可变荷载，第1、3跨没有可变荷载
MB=MC=-0.267×76.2×6.64-0.133×71.15×6.64=-197.93kN·m
第2跨两集中荷载作用点处可变弯矩分别为： 11（G+Q）l0+MB=（76.2+71.15）×6.64-197.93=128.21kN·m（与前面33计算的M2,max=128kN·m接近）
第1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为：
1111Gl0+MB=×76.2×6.64-×197.93=102.68kN·m 33331212Gl0+MB=×76.2×6.64-×197.93=36.7kN·m 3333④在第1跨内有可变荷载，在第2、3跨内没有可变荷载 由附表6-2知支座B或C的弯矩值
MB=-0.267×76.2×6.64-0.178×71.15×6.64=-219.19kN·m Mc=-0.267×76.2×6.64+0.044×71.15×6.64=-114.31kN·m
在第2跨内以支座弯矩MA=0，MB=-219.19kN·m的连线为基线，作G=76.2kN，Q=75.15kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：
1111（G+Q）l0+MB=×（76.2+71.15）×6.64-×197.93=260.16kN·m 33331212（G+Q）l0+MB=×（76.2+71.15）×6.64-×197.93=194.18kN·m 3333在第2跨内以支座弯矩MB=-219.19kN·m，Mc=-114.13kN·m的连线作为基线，作G=76.2kN，Q=0的简支梁弯矩图，得第1个和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：
1212Gl0+（MB-Mc）+Mc=×76.2×6.6+（-219.19+144.13）3333-144.13=-26.53kN·m
1111Gl0+（MB-Mc）+Mc=×76.2×6.6+（-219.19+144.13）3333-144.13=-1.51kN·m
弯矩包络图如下（a）所示。
剪力包络图： ①第1跨
VA,max=117.47kN；过第1个集中荷载后为117.47-76.2-71.15=-29.88kN；
过第2个集中荷载后为-29.88-76.2-71.15=-177.23kN
VBl,max=-202.74kN；过第1个集中荷载后为-202.74+76.2+71.15=-55.39kN；
过第2个集中荷载后为-55.39+76.2+71.15=91.96kN ②第2跨
VBr,max=163.15kN；过第1个集中荷载后为163.15-76.2=86.95kN。
当可变荷载仅作用在第2跨时
VBr=1.0×76.2+1.0×71.15=147.35kN；过第1个集中荷载后为
147.35-76.2-71.15=0。
剪力包络图如下（b）所示 (a)
（b）
163.15117.4791.96A-55.39-177.23-202.74147.35-29.88B86.95
主梁的内力包络图
（a）弯矩包络图；（b）剪力包络图
5.4承载力计算
5.4.1正面受弯承载力
跨内按T形截面计算，因b'fh0=80615=0.13＞0.1。翼缘计算宽度按
l3=6.6/3=2.2mm和b+sn=6m中较小值确定取b'f=2.2m
B支座边的弯矩设计值MB=MB,max-V0b/2=-282-147.35×
0.55/2=-322.52kN·m。纵向受力钢筋除B支座截面为2排外，其余均1排。跨内截面经判别都属于第一类T形截面。正截面受弯承载力的计算过程列于下表。
正截面受弯承载力计算 截 面 1 B 2 弯矩设计值（kN·m） 260 -282 128 -30.29 2as=M/（a1fcbh0）或 0.022 2as=M/（a1fcb'fh0） 0.027 0.011 0.019 ?s=（1+1-2as）/2 As=M/?sfyho 0.989 1424.9 225+220 0.986 1643.7 220+22+218 0.995 697.3 216+218 0.99 165.8 222 选配钢筋 （mm2） As=1610 As=1897 As=911 As=760 主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。 5.4.2斜截面受剪承载力
验算截面尺寸：
hw=h0-h'f=580-80=500mm，因hw/b=500/300=1.67＜4截面尺寸按下式验算：
0.25?cfcbho=0.25×1×14.3×300×580=622.05×103kN＞
Vmax=202.74kN，截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋： 采用Φ8@200双肢箍筋，
Vcs?0.7ftbh0?1.25fyvAsvh0=0.7×1.43×300×500+1.25×270×100.6×s580/200
=272640N=272.64KN
202.74 ?sv= Asvf100.6==0.17%＞0.24t=0.13%，满足要求。 bs300?200fyv次梁两侧附加横向钢筋的计算： 次梁传来集中力Fl=63.888+71.148?135kN，h1=650-500=150mm，附加箍筋布置范围s=2h1+3b=2×150+3×200=900mm。取附加箍筋Φ8@200双肢，则在长度s内可布置附加箍筋的排数，m=900/200+1=6排，次梁两侧各布置3排。另加吊筋1Φ18，Asb=254.5mm2，由式2fyAsbsin?+mnfyvAsv1=2×270×254.5×0.707+6×2×270×50.3=260.135×103kN＞Fl，满足要求。 因主梁的腹板高度大于450mm，需在梁侧设置纵向构造筋，每侧纵向构造钢 筋的截面面积不小于腹板面积的0.1%，且其间距不大于200mm。现每侧配置2Φ14，308/（300×570）=0.18%＞0.1%，满足要求 6.绘制施工图