发布时间 : 星期日 文章高支模专项施工方案（碗扣式钢管脚手架）更新完毕开始阅读
高支模施工专项方案
νmax＝0.055mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.522kN，R2=7.373kN，R3=0.522kN
立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.522/0.6=0.87kN，P2=7.373/0.6=12.289kN，P3=0.522/0.6=0.871kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 扣件抗滑移折减系数kc 可调托座 0.85 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.522,0.522]＝0.522kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[P2]＝12.289kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Φ48.3×3.6 Q235 16 205 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32Φ48×2.8 398 4.25 0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=1200+2×450=2100mm λ=l0/i=2100/16=131.25≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.391 2、稳定性计算
P1＝0.87kN，P2＝12.289kN，P3＝0.871kN 立柱最大受力N＝max[P1+N
边
1，P2，P3+N
边
1.35×0.15×(9.05-0.75)＝2]+0.9×
，
max[0.87+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×1
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高支模施工专项方案
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.7×1.4×1]×(0.9+0.45-0.4/2)/2×0.90.871+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×1
，12.289，，
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.7×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.9]+1.513＝13.802kN f＝N/(υA)＝13.802×103/(0.391×398)＝88.69N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=9.05/8.4=1.077≤2
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm) 立柱垫板宽b(mm) 2160 14 1.115 200 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm) 立柱垫板长a(mm) 2C30 11.154 200 F1=N=12.422kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，σpc,m 其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 2βh ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 um h0 η=min(η1,η2) η1 42
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η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 βs as 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=1.115N/mm2，η=1，h0=h-20=140mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1360mm F=(0.7βhft+0.25σpc
m)ηumh0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×1360×140/1000=148.607kN≥F1=12.422kN
，
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al Ab 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 βl=(Ab/Al)1/2 可得：fc=11.154N/mm2，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.154×40000/1000=1806.948kN≥F1=12.422kN 满足要求！
十一、立柱地基基础计算
地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 粘性土 0.9 地基承载力特征值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2140 0.15 43
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立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.422/(0.9×0.15)＝92.014kPa≤fak＝140kPa 满足要求！
二、400×750梁侧模板计算书 计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝梁名称 梁板结构情况 楼板厚度(mm) 400×750 梁两侧有板 100 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 新浇混凝土梁计算跨度(m) 400×750 8.4 二、荷载组合 《混凝土结构工程侧压力计算依据规范 施工规范》混凝土重力密度γc(kN/m) GB50666-2011 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土浇筑速度V(m/h) 4 塌落度修正系数β 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝2 土顶面总高度H(m) 2324 0.9 0.75 1/2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 2min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×22，24×0.75}＝min{34.213，18}＝18kN/m 2 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.75}＝min{34.213，18}＝18kN/m2 承载能力极限状态设计值1×[1.35×0.9×18+1.4×0.9×2]＝24.39kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝18 kN/m2
S
承
＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×υcQ4k]＝
三、支撑体系设计
小梁布置方式 水平向布置 44