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基础计算原理
00?2?c1b1?0G??00?2?c2b20???2?c3b32?c3b3BS??BS1BS2BS3?
其中
BSi?2?c1?2?c200b1?b2?? 0??1?2?i(biLm?bmLi)?2?m(bjLi?biLj）?cjdj(biLm?bmLi)?cm?m(bjLi?biLj)?2A?2?j(ciLm?cmLi)?2?m(cjLi?ciLj)?cj?j(ciLm?cmLi)?cm?m(cjLi?ciLj)bj?j(biLm?bmLi)?bm?m(bjLi?biLj)????(i,j,m?1,2,3)
?bj?j(ciLm?cmLi)?bm?m(cjLi?ciLj)???b1?y2?y3b2?y3?y1b3?y1?y2c1?x3?x2?t??l?ic2?x1?x3????2c3?x2?x1
?i??t5(1?v)?2??l6?i????2(i?1,2,3)
其中t为板厚；υ为泊松比。
4节点板单元单刚：
单元刚度矩阵Ke由两部分组成： Ke＝Kbe+Kse
其中Kbe是弯曲刚度矩阵：
K???BDbBbdA???eebTb1?1?1?1TBbDbBbJd?d?
Ks是剪切刚度矩阵：
e
K???BDsBsdA???eesTs1?1?1?1BsTDsBsJd?d?
Bb＝－（H0+H1α+H2β）
??0?H0??0???0???N1?x0?N1?y0?N1?y?N1?x000?N2?x0?N2?y0?N2?y?N2?x000?N3?x0?N3?y0?N3?y?N3?x000?N4?x0?N4?y?0???N4? ?y??N4???x??
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??N8??00???N?x?N60?，H2??5?y??y?N8????N5?N6?y????x??x11?2???????1?????N??1??1??1????N?1??15?42?11?N2???1????1????1?????N6??1??2??1????42 ?112?N3???1????1????1?????N7??1????1???42??N??1?1????1????1?????N?1?1??2??1???48?42???N5??xH1??0??N?5???y?N6?x0?N6?y?N7?x0?N7?y其中ξ和η为单元等参坐标。
0?N7?y?N7?x?0??N8?? ?y??N8???x??Ns0Xs?*?Bs??0 *??NsYs??Ns0=[ N10 N20 N30 N40] ?01?N1?4?1????1????10?N2??1????1????4 ?10?N3??1????1???4??N0?1?1????1???4?4??0?0*????2?3???2?400?c3?3?c4?400b3?3b4?4?2?1002?4?c1?100?c4?4b1?100b4?42?1?2?200?c1?1?c2?200b1?1b2?20002?2?2?300?c2?2?c3?300?b2?2??b3?3??0?
b1=y2-y3，b2=y3-y4，b3=y4-y1，b4=y1-y2 c1=x3-x2，c2=x4-x3，c3=x1-x4，c4=x2-x1
?i??t??l?i????2?t5?1????2??l6?i????2 (i＝1，2，3，4)
4.2 梁纵筋计算方法
梁纵筋计算采用《混凝土结构设计规范》GB50010-2002正截面受弯承载力计算，考虑了矩形、?形和T形截面。
承载力抗震调整系数γ
RE
为0．75。
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4.3 梁箍筋计算方法
梁箍筋计算采用《混凝土结构设计规范》GB50010-2002斜截面承载力计算，考虑了矩形、?形和T形截面。
承载力抗震调整系数γ
4.4 板的配筋计算方法
RE
为0．85。
As?1?1?22MMh0h0bfcRE
fyh0为0．75。
承载力抗震调整系数γ
4.5 底板受冲切和剪切验算
承载力抗震调整系数γFl≤0.7βhpftumh0 式中：
Fl---作用在下图中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值； um---距基础梁边h0/2处冲切临界截面的周长。 承载力抗震调整系数γ
RERE
为0．85。
底板受冲切承载力验算:
为0．85。
当底板区格为矩形双向板时，底板受冲切所需的厚度h0按下式计算：
?ln1?ln2???ln1?ln2?2?h0?式中 ι
底板斜截面受剪承载力： Vs≤0.7βhpft(ιn2-2h0)h0 βhs=(800/h0)1/4 式中：
n1
4pln1ln2p?0.7?hpft4,ι
n2
---计算板格的短边和长边的净长度；
p---相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值。
Vs---距梁边缘h0处，作用在如下图中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值；
βhs---受剪切承载力截面高度影响系数，板的有效高度h0小于800mm时，h0取800mm；h0大于2000mm时，h0取2000mm。
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底板受冲切图 底板受剪切图
4.6 柱和桩对板的冲切验算
承载力抗震调整系数γτmax≤0.7(0.4+1.2/βs)βhpft
RE
为0．85。
τmax=Fl/umh0+asMunbcAB/Is
?s?1? 式中：
121?3?c1c2?
Fl---相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重；
um---距柱边h0/2处冲切临界截面的周长，按《建筑地基基础设计规范》附录P计算；
h0---筏板的有效高度；
Munb---作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值；
cAB---沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离，按附录P计算；
Is---冲切临界截面对其重心的极惯性矩，按《建筑地基基础设计规范》附录P计算；
βs---柱截面长边与短边的比值，当βs<2时,βs取2,当βs>4时,βs取4；
c1---与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长，按《建筑地基基础设计规范》附录P计算；
c2---垂直于c1 的冲切临界截面的边长，按《建筑地基基础设计规范》附录P计
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