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沈阳工学院课程设计
取u0?0.08m/s，则
h0?0.0015?3600?0.028m3600?0.08?0.66
' hw?h0?0.042?0.028?0.014m?0.006m 故降液管底隙高度设计合理。
选用凹形受液盘，深度 hw?40mm'6.2 塔板布置
（1）塔板的分块
因D≥800mm，故塔板采用分块式。查表5-3得，塔板分为3块。 （2）边缘区宽度计算
取Ws?Ws?0.065m,Wc?0.035m
'6.3 开空区面积计算
开孔区面积Aa按式5-12计算，即 其中 故
D1.0?（Wd?WS）??(0.151?0.065)?0.284m22D1.0r?-Wc??0.035?0.465m223.14?0.46520.28422Aa?2(0.2840.465?0.284?arcsin)?0.458m21800.4652?rxAa?2(xr2?x2?arcsin)180rx?
6.4 筛孔计算及其排列
本例所采用的物系无腐蚀性，可选用??3mm的碳钢板，取筛孔直径d0?5mm。 筛孔按正三角形排列，取孔中心距t为 t?3d0?3?5?15mm 筛孔数目n为
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开孔率为
n?1.155A01.155?0.458??235122t0.051
d020.0052）?0.907?()?10.1% t0.015（ ??0.907气体通过阀孔的气速为
u0?Vs0.566??12.2m8/sA00.101?0.458
7 筛板的流体力学验算
7.1 塔板压降
（1）干板阻力hc计算 干板阻力hc由式5-19计算，即 hc?0.051(u02?v)() co?L由d0/??5/3?1.67，查图5-10得，c0?0.772，故 hc?0.051?(12.2822.917)?()?0.067m液柱 0.772813（2）气体通过液层的阻力h1计算
气体通过液层的的阻力h1由式5-20计算，即 h1??hL
ua?Vs0.566??0.7m8/sAT?Af0.785?0.0628
uo?
?1.36m/sVs3.142do?23514?0.5663.14?0.0152?23514Fo?uo?pv?2.917?1.36?3.96查图5-2，得β=0.61，故
h1??hL??(hw?hOW)?0.61?(0.042?0.068)?0.067m液柱
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（3）液体表面张力的阻力h?计算 液体表面张力的阻力h?由式5-23计算，即
4?L4?20.21?10?3h????0.002m液柱?Lgd0813?9.81?0.005 气体通过每层塔板的液柱高度hp可按下式计算，即
hp?h??h1?hl?0.067?0.002?0.017?0.086?p?hp?lg?0.086?9.8?813?685.19?700
气体通过每层塔板的压降为
7.2 液面落差
对于筛板塔，液面落差很小，其本例的塔径和液流量均不大，故可忽略液面落差 的影响。
7.3 液沫夹带量
由式5-24计算，即 ev?
5.7?10?6?L(ua)3.2
HT?hf
hf?2.5hL?2.5?0.11?0.27m55.7?10?61.363.2ev??()?0.058Kg液/Kg?0.1Kg液/Kg气?320.21?100.4?0.275故
故在本设计中液沫夹带量ev在允许范围内。
7.4 漏液
对筛板塔，漏液点气速u0,min可由式5-25计算，即
u0,min?4.4c0(0.0056?0.13hL?h?)?L/?V
?4.4?0.772?(0.0056?0.13?0.11?0.002)?813/2.79?7.77m/s
实际孔速。 u0?12.28m/s?u0,min稳定系数为
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K?u0u0,min?
12.28?1.58?1.57.77
故在本设计中无明显漏液。
7.5 泛液
为防止塔内发生液泛，降液管内液层高Hd应服从式5-32的关系，即 Hd??(HT?hw)
苯-甲苯物系属一般物系，取??0.5，则
?0.5?(0.04?0.042)?0.041 ?（HT?hw）而 Hd?hp?hL?hd
板上不设进口堰，hd可由式5-30计算，即
hd?0.153(u0)2?0.153?(0.08)2?0.001m液柱
'm液柱 Hd?0.08?0.11?0.001?0.191 Hd??(Ht?hw) 故在本设计中不会发生泛液现象。
8 塔板负荷性能图
8.1 漏液线
由 u0,min?4.4c0(0.0056?0.13hL?h?)?L/?v u0,min?Vs,min A0 hl?hw?how how?2.84Lh2/3E() 1000lw???2.84Lh2/3?Vs,min?4.4c0A0?0.0056?0.13?hw?E()?-h???L/?v1000lw????得
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