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现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计说明书
MB,max=-0.267×50×6.03-0.311×62×6.03=-105.62kN·m M2,max=0.067×50×6.03+0.200×62×6.03=94.97kN·m
5.3.2剪力设计值
剪力V=k3G+k4Q式中系数k3、k4由附表6-2相应栏内查得
VA,max=0.733×50+0.866×62=90.34kN VBl,max=-1.267×50-1.311×62=-144.63kN VBr,max=1.0×50+1.222×63=126.99kN
5.3.3弯矩、剪力包络图
弯矩包络图：
①第1、3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载。 由附表6-2知支座B或C的弯矩值为
MB=MC=-0.267×50×6.03-0.133×62×6.03=-130.22kN·m在第1跨内以支座弯矩
MA=0，MB=-130.22kN·m的连线为基线。作G=50kN，Q=62kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：
M11130.22（G+Q）l0+B=（50+62）×6.03-=162.71kN·m（与前面计算的3333M1,max=162.91kN·m接近） 2MB112?130.22（G+Q）l0+=（50+62）×6.03-=138.30kN·m 3333在第2跨内以支座弯矩MB=-130.22kN·m，MC=-130.22kN·m的连线作为基线，作
11G=50kN，Q=0的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：Gl0+MB=×50×
336.03-130.22=-29.72kN·m
②第1、2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载
MB=-105.62kN·第1跨内：在第1跨内以支座弯矩MA=0，m的连线为基线。作G=50kN，
Q=62kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：
1105.81（50+62）×6.03-=189.85kN·m 3312?105.81（50+62）×6.03-=154.58kN·m
33在第2跨内：MC=-0.267×50×6.03-0.089×62×6.03=-113.77kN·m以支座弯矩
MB=-105.62kN·m，MC=-113.77kN·m的连线为基线，作G=50kN，Q=62kN的简支梁弯矩
图，得
1212（G+Q）l0+MC+（MB-MC）=（50+62）×6.03-113.77+（-105.62+113.77）3333=111.43kN·m
1111（G+Q）l0+MC+（MB-MC）=（50+62）×6.03-113.77+（-105.62+113.77）3333=114.0kN·m
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③第2跨有可变荷载，第1、3跨没有可变荷载
MB=MC=-0.267×50×6.03-0.133×62×6.03=-132.63kN·m
第2跨两集中荷载作用点处可变弯矩分别为： 11（G+Q）×6.03-132.63=92.49kN·m（与前面计算的M2,max=94.97kN·ml0+MB=（50+62）33接近）
第1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为：
1111Gl0+MB=×50×6.03-×132.63=56.29kN·m 33331212Gl0+MB=×50×6.03-×132.63=12.08kN·m 3333④在第1跨内有可变荷载，在第2、3跨内没有可变荷载 由附表6-2知支座B或C的弯矩值
MB=-0.267×50×6.03-0.178×62×6.03=-147.04kN·m Mc=-0.267×50×6.03+0.044×62×6.03=-64.05kN·m 在第2跨内以支座弯矩MA=0，MB=-147.04kN·m的连线为基线，作G=50kN，Q=62kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：
1111（G+Q）l0+MB=×（50+62）×6.03-×132.63=180.91kN·m 33331212（G+Q）l0+MB=×（50+62）×6.03-×132.63=136.7kN·m 3333在第2跨内以支座弯矩MB=-147.04kN·m，m的连线作为基线，作G=50kN，Mc=-64.05kN·Q=0的简支梁弯矩图，得第1个和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为： 1212Gl0+（MB-Mc）+Mc=×50×6.03+（-147.04+64.05）-64.05=-18.87kN·m 33331111Gl0+（MB-Mc）+Mc=×50×6.03+（-147.04+64.05）-64.05=8.78kN·m 3333弯矩包络图如下（a）所示。
剪力包络图： ①第1跨
VA,max=90.34kN；过第1个集中荷载后为90.34-50-62=-21.66kN；过第2个集中荷载后为-21.66-50-62=-113.66kN
VBl,max=-144.63kN；过第1个集中荷载后为-144.63+50+62=-32.63kN；过第2个集中荷载后为-32.63+50+62=79.37kN
②第2跨
VBr,max=126.99kN；过第1个集中荷载后为126.99-50=76.99kN。
当可变荷载仅作用在第2跨时
VBr=1.0×50+1.0×62=112kN；过第1个集中荷载后为112-50-62=0。 剪力包络图如下（b）所示
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-130.22-105.62(a)-29.72A56.29162.71189.85(b)90.3479.3712.08154.58136.7138.3180.91B-18.8792.49111.43126.99112-21.66-32.63-113.66-144.6376.990
主梁的内力包络图
（a）弯矩包络图；（b）剪力包络图
5.4承载力计算
5.4.1正面受弯承载力
跨内按T形截面计算，因b'fh0=80665=0.12＞0.1。翼缘计算宽度按l3=6/3=2mm和b+sn=6m中较小值确定取b'f=2.0m
B支座边的弯矩设计值MB=MB,max-V0b/2=-105.62-164×0.4/2=-347.22kN·m。纵向
受力钢筋除B支座截面为2排外，其余均1排。跨内截面经判别都属于第一类T形截面。正截面受弯承载力的计算过程列于下表。 截 面 1 B 2 弯矩设计值（kN·m） 162.91 -105.62 94.97 -29.72 2）或 as=M/（a1fcbh0162.91?106105.62?10694.97?10629.72?10622222） 1?14.3?2000?6651?14.3?2000?6301?14.3?2000?6651?14.3?300?665as=M/（a1fcb'fh0=0.013 =0.009 =0.008 =0.015 ?s=（1+1-2as）/2 As=M/?sfyho 0.993 822.34 0.995 561.64 0.995 478.43 0.992 151.43 第 15 页共19页
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选配钢筋 （mm2） 2?14+3?16弯 3?10+3?12弯 2?14+1?16弯 2?10 As=911 As=575 As=509.1 As=157 主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。
5.4.2斜截面受剪承载力
验算截面尺寸：
hw=h0-h'f=630-80=550mm，因hw/b=550/300=1.83＜4截面尺寸按下式验算：0.25?cfcbho=0.25×1×14.3×300×630=675.675×103kN＞Vmax=144.63kN，截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋：
采用Φ8@200双肢箍筋，
AVcs?0.7ftbh0?1.25fyvsvh0
s2?50.3?0.7?1.43?300?630?1.25?210??630
200?269。04?103N?269.04kN
VA,max?90.34kN＜Vcs，VBr,max?126.99kN＜Vcs，VBl,max?144.63＜Vcs，因此支座B截面左右不需配置弯起钢筋。 验算最小配箍率：
Af100.6=0.17%＞0.24t=0.16%，满足要求。 ?sv=sv=
bs300?200fyv次梁两侧附加横向钢筋的计算：
次梁传来集中力Fl=39.68+62?102kN，h1=700-500=200mm，附加箍筋布置范围s=2h1+3b=2×200+3×200=1000mm。取附加箍筋Φ8@200双肢，则在长度s内可布置附加箍筋的排数，m=1000/200+1=6排，次梁两侧各布置3排。另加吊筋1Φ18，Asb=254.5mm2，由式2fyAsbsin?+mnfyvAsv1=2×210×254.5×0.707+6×2×210×50.3=202.3×103kN＞
Fl，满足要求。
因主梁的腹板高度大于450mm，需在梁侧设置纵向构造筋，每侧纵向构造钢筋的截面面积不小于腹板面积的0.1%，且其间距不大于200mm。现每侧配置2Φ14，308/（300×620）=0.17%＞0.1%，满足要求
主梁边支座需设置梁垫，计算从略。
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