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6-2 工作面被压溃 工作面的过度磨损 6-3（4）
6-4 小径 齿形 作业题：
6-1 为什么采用两个平键时，一般布置在沿周向相隔180°的位置；采用两个楔键时，相隔90°～120°；而采用两个半圆键时，却布置在轴的同一母线上？ 这是从尽量减小对轴的强度削弱考虑的，同时又考虑了各类键的特点。 两个平键相隔180°布置，工作面上产生的挤压力的方向正好相反，不会F1产生附加应力，并且全部转化为扭转力矩，减少了轴受损的可能。若两个平键相隔不为180°如图所示，F1?F2sin?，F2cos??0；工作面上产生的挤压力在轴上的合力F不为零，大小为
αF2F??F2cos??2??F1?F2sin??2?0；这个力相当于轴上的附加力，对轴的工作产生不利影响。
采用两个楔键时，如果也相隔180°布置，则楔紧时只是两个楔键的顶面与轮毂键槽的底面接触，轴和轮毂不接触，工作可靠性差。两个楔键相隔90°～120°则楔紧后轴和轮毂也接触楔紧，增加了工作可靠性。
由于轴上半圆键槽较深，在同一截面处加工出两个键槽会大大削弱轴的强度，所以采用两个半圆键时应布置在轴的同一母线上。
6-4图示的凸缘半联轴器及圆柱齿轮，分别用键与减速器的低速轴相连接。试选择两处键的类型及尺寸，并校核联接的强度。已知轴的材料为45钢，传递的转矩T=1000N·m，齿轮用锻钢制成，半联轴器用灰铸铁制成，工作时有轻微冲击。
解：半联轴器轴颈处，[?p]? 55MPa，选取A型普通平键，键宽b?20mm，键高
h?12mm，键长L?110mm。
2T?1032?1000?103?p???53MPa?[?p]。
kld6??110?20??70齿轮轴颈处，
[?p]?110MPa，选取A型普通平键，键宽b?25mm、键高h?14mm、
2T?1032?1000?103?p???57.7MPa?[?p]??kld7?80?25?90键长L?80mm。
第八章 带传动
8-1（2） 8-2（3）（3）
8-3紧松边拉应力 离心拉应力 弯曲应力 ?1??c??b1 紧边绕入小带轮处
8-4（2）
8-5预紧力 小轮包角 摩擦系数 8-6 8-7 8-8 8-9 8-10
8-11 答：主要是考虑绕入主动轮处带内弯曲应力的影响，实验用带传动的主从动带轮齿数相同，?b1??b2，所能传递的功率要比?b1??b2时要小，所以当i?1时?b1??b2，这时所能传递的功率增大。 8-12 8-13 8-14 8-15 8-16 方案a），因为首先该题针对带传动而言，所以从带传动角度出发分析增速要求。方案1和方案2均减小传动比，可以起到增速的作用，但从减小带的最大应力出发，采用方案1更合理。 8-20解：
i?dd2400??2.86 dd1140查表8-4a，n1?1460，dd1?140，单根普通V带的基本额定功率P0?2.29kW 查表8-4b，A型带，i?2.86，n1?1460，功率增量?P0?0.171kW 小带轮包角?1?180??dd2?dd1400?140?57.5??180???57.5??161.66? a815查表8-5，?1?161.66?， K??0.953
带的基准长度
Ld?2a??2?dd1?dd22?dd2?dd1???4a
2?2?815?由表8-2，普通V带基准长度取为
?2?140?400??400?140??4?815?2499mm
Ld?2500mm，KL?1.09
由表8-7，一天运转8h，工作载荷变动较大，KA?1.2 ∴P?4?P0??P0?K?KL4??2.29?0.171??0.953?1.09??8.521kW
KA1.2
8-21解：
1．确定计算功率Pca
查表8-7，KA?1.2， ∴Pca?KAP?1.2?3.6?4.32kW 2．选取V带带型
由图8-11，n1?1440，Pca?4.32kW，选取A型V带
查表8-4a，n1?1440，dd1?90，单根普通V带的基本额定功率P0?1.064kW
i?dd2250??2.78 dd190查表8-4b，A型带，i?2.78，n1?1440，功率增量?P0?0.169kW 5．计算主动轮包角?1 小带轮包角?1?180??dd2?dd1250?90?57.5??180???57.5??162.64? a530查表8-5，?1?162.64?， K??0.955 4．确定V带基准长度
带的基准长度
Ld?2a??2?dd1?dd22?dd2?dd1???4a
2?2?530??2?90?250??250?90??4?530?1606mm
由表8-2，普通V带基准长度取为Ld?1600mm，KL?0.99 6．计算V带根数z
z?Pca4.32??3.71，∴V带根数z?4
?P0??P0?K?KL?1.064?0.169??0.955?0.998-24 答：应逆时针转动较好，使松边在上。图a方案中应使张紧轮放在松边外侧，靠近小轮，以增大小轮包角；图b方案中应使张紧轮放在松边内侧，避免带双向弯曲，并靠近大轮。
作业：8-1解：
F1?efv??e0.51??4.963， 2F0?720N??F1?F2? F2∴F1?599.3N，F2?120.7N。 Fe?F1?F2?599.3?120.7?478.6N
Tmax?Fedd1100?478.6??23930Nmm 22Tmaxn23930?1450?0.95???3.45kW。 339550?109550?101000P1000?7.58-2解：Fe???750N
v10P?∵Fe?F1?F2?750N，F1?2F2； ∴F1?1500N，F2?750N
F0?1?F1?F2??1125N 2Pca
8-4 解： 1．确定计算功率
P?KAP?1.2?7?8.4kW查表8-6，KA?1.2， ∴ca
2．选取V带带型
由图8-9，选取B型V带 3．确定带轮基准直径
i?n1960??2.91n2330；
dd1?140mmdd2?400mm， ∴
查表8-3，取查表8-7，取
dd2?i?dd1?2.91?140?407mm
n2?n1从动轮转速
dd1140?960??336rmindd2400
336?330?100%?1.8%?530从动轮转速误差
v?带速
?dd1n160000???140?96060000?7.07ms
4．确定V带基准长度和传动中心距 根据
0.7?dd1?dd2??a?2?dd1?dd2?，初取
a0?700mm
??2a0?Ld?2?dd1?dd22?dd2?dd1???4a0
?2?700??2?400?140?2?140?400??4?700?2272mm