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最大裂缝宽度ωlim(mm) 预应力钢筋相对粘结特性系数V 地基属性
地下水位至地表的距离hz(m)
2.5 0.2 0.8
塔吊基础工程安全专项施工方案
普通钢筋相对粘结特性系数V
1
自然地面标高d(m) -0.5
承载力特征值
抗拔系数
fak(kPa)
0.5 0.5 0.75 0.7 0.8 0.75
- - - - - -
侧阻力特征值端阻力特征值
土名称
土层厚度li(m)
qsia(kPa) 0 0 0 7 18 14
qpa(kPa) 0 0 0 0 0 0
1-1杂填土 1-2素填土 2粉质粘性土
1.3 2.3 0.5
3淤泥质粉质粘土 2.7 4-1粘性土 4-2粘性土 4-3粉质粘土夹粉
5.1
土
5淤泥质粉质粘土 4.8 6-1粉质粘土
8.2 2.7 2.7
15 0 0.75 -
8 28
0 600
0.7 0.8
- -
考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m 桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2 Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap
=0.8×2.513×(1.5×7+2.7×18+2.7×14+5.1×15+4.8×8+1.4×28)+600×0.503=806.465kN Qk=278.5kN≤Ra=806.465kN
Qkmax=947.6kN≤1.2Ra=1.2×806.465=967.759kN 满足要求！
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2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-390.6kN<0
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=390.6kN
桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算， 桩身的重力标准值：Gp=lt(γz-10)Ap=18.2×(25-10)×0.503=137.319kN
Ra'=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×2.513×(0.7×1.5×7+0.8×2.7×18+0.75×2.7×14+0.75×5.1×15+0.7×4.8×8+0.8×1.4×28)+137.319=519.729kN Qk'=390.6kN≤Ra'=519.729kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=10×3.142×182/4=2545mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1260.51kN ψcfcAp+0.9fy'As'=(0.75×14.3×0.503×106 0.9×(360×2544.69))×10-3=6219.155kN
Q=1260.51kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=6219.155kN 满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=546.06kN fyAS=360×2544.69×10-3=916.088kN Q'=546.06kN≤fyAS=916.088kN 满足要求！
4、桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=(2544.69/(0.503×106))×100%=0.506%≥0.45% 满足要求！ 5、裂缝控制计算
裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。 (1)、纵向受拉钢筋配筋率
+
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有效受拉混凝土截面面积：Ate =d2π/4=8002π/4=502655mm2 ρte=(As+Aps)/Ate=(2544.69+0)/502655=0.005< 0.01 取ρte=0.01
(2)、纵向钢筋等效应力
σsk=Qk'/As=390.6×103/2544.69=153.496N/mm2 (3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数
ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65×2.01/(0.01×153.496)=0.249 (4)、受拉区纵向钢筋的等效直径
dep=Σnidi2/Σniνidi=(10×182+0×182)/(10×1×18+0×0.8×18)=18mm (5)、最大裂缝宽度
ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08dep/ρte)/Es=2.7×0.249×153.496×(1.9×50+0.08×18/0.01)/200000=0.123mm≤ωlim=0.2mm 满足要求！
六、承台计算
承台配筋 承台底部长向配筋 承台顶部长向配筋 HRB400 Φ22@200 承台底部短向配筋 HRB400 Φ22@200 承台顶部短向配筋 HRB400 Φ22@200 HRB400 Φ22@200 1、荷载计算
承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mm
M=(Qmax+Qmin)L/2=(1260.51+(-546.06))×3.394/2=1212.462kN·m X方向：Mx=Mab/L=1212.462×2.4/3.394=857.34kN·m Y方向：My=Mal/L=1212.462×2.4/3.394=857.34kN·m 2、受剪切计算
V=F/n+M/L=743.85/4 + 2425.95/3.394=900.715kN
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1189)1/4=0.906
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m a1l=(al-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m
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剪跨比：λb'=a1b/h0=0/1189=0，取λb=0.25； λl'= a1l/h0=0/1189=0，取λl=0.25； 承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 βhsαbftbh0=0.906×1.4×1.57×103×4×1.189=9467.745kN βhsαlftlh0=0.906×1.4×1.57×103×4×1.189=9467.745kN V=900.715kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=9467.745kN 满足要求！ 3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.189=3.978m ab=2.4m≤B+2h0=3.978m，al=2.4m≤B+2h0=3.978m
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1= My/(α1fcbh02)=857.34×106/(1.03×16.7×4000×11892)=0.009 δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009 γS1=1-δ1/2=1-0.009/2=0.996
AS1=My/(γS1h0fy1)=857.34×106/(0.996×1189×360)=2012mm2 最小配筋率：ρ=0.15% 承
台
底
需
要
配
筋
：
ρbh0)=max(2012,0.0015×4000×1189)=7134mm2
承台底长向实际配筋：AS1'=7983mm2≥A1=7134mm2 满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= Mx/(α2fcbh02)=857.34×106/(1.03×16.7×4000×11892)=0.009 δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009 γS2=1-δ2/2=1-0.009/2=0.996
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=857.34×106/(0.996×1189×360)=2012mm2 最小配筋率：ρ=0.15%
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A1=max(AS1,