发布时间 : 星期六 文章扣件式脚手架计算书更新完毕开始阅读
（图17） 主楞变形图(mm)
νmax=0.999mm≤[ν]=0.9×103/400=2.25mm
满足要求
4、支座反力计算
立杆稳定验算要用到强度验算时的支座反力，故：Rzmax=12.164kN
六、立杆验算
1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用 l01=kμ1(h1+2a)=1×1.358×(1.1+2×500/1000)=2.853m l02=kμ2h1=1×2.523×1.1=2.775m 取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(2.853,2.775)=2.853m
λ=l0/i=2.853×1000/(1.58×10)=180.538≤[λ]=210
满足要求
2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=2.853×1000/(1.58×10)=180.538 根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.219 A不考虑风荷载
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。
由可变控制的组合：
N1=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Qk+κQDK)×la×lb
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=1.2×(0.2+(24+1.1)×350×0.001)×0.9×0.8+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.8=10.459kN
由永久荷载控制的组合：
N2=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb
=1.35×(0.2+(24+1.1)×350×0.001)×0.9×0.8+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.8=10.621kN
N=max(N1，N2)=max(10.459,10.621)=10.621kN Υ0×N/(φA)= f=205N/mm2
1×10.621×1000/(0.219×(4.89×100))=99.211N/mm2
≤
满足要求
B考虑风荷载
在风荷载作用下会产生立杆的附加轴力并对立杆产生弯矩的影响，但是这种影响最大的部位在架体底部，对于顶部立杆段的影响可以不予计算风荷载影响。
3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=2.775×1000/(1.58×10)=175.652 根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.231 A不考虑风荷载 由可变控制的组合：
N3=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk+1.4(Qk+κQDK)×la×lb
=1.2×(0.2+(24+1.1)×350×0.001)×0.9×0.8+1.2×3.3×0.176+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.8=11.156kN
由永久荷载控制的组合：
N4=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb
=1.35×(0.2+(24+1.1)×350×0.001)×0.9×0.8+1.35×3.3×0.176+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.8=11.404kN
N=max(N3，N4)=max(11.156,11.404)=11.404kN
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Υ0×N/(φA)=1×11.404×1000/(0.231×(4.89×100))=101.09N/mmf=205N/mm2
2
≤
满足要求
B考虑风荷载
根据《建筑结构荷载规》（GB50009）中8.2.1条、8.2.2条，风压高度变化系数可按以下规定取用：当计算模板支撑架竖向围挡（模板）的风荷载标准值ωmk和计算模板支撑架架体风荷载标准值ωfk时，μz均取架体顶部离地面高度的风压高度变化系数，小于5m时按5m高取值。
查询《建筑结构荷载规》（GB50009）表8.2.1得： 架体顶部离地面高度的风压高度变化系数μz=0.65 风荷载在模板工程施工中有影响的三种工况：
工况1、钢筋未绑扎，只有支撑架体和底模；风荷载对架体主要是倾覆影响，对立杆附加轴力影响不是主导工况。
工况2、钢筋绑扎完毕，模板侧模安装完毕；风荷载对架体主要是倾覆影响，对立杆附加轴力影响不是主导工况。
工况3、混凝土浇筑完成时；风荷载主要对立杆附加轴力有影响，风荷载对架体的倾覆影响不是主导工况。
首先计算风荷载对立杆附加轴力的影响，根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.15条，当计算模板支撑架竖向栏杆围挡（模板）的风荷载标准值ωmk时，封闭栏杆（含安全网）体型系数μs=1.0，模板体型系数取1.3。
封闭栏杆（含安全网）的风荷载标准值为 ωmk1=μsμzω0=1×0.65×0.2=0.13kN/m2 封闭栏杆（含安全网）的风荷载为
Fwk1=la×(Hm-Hb)×ωmk1=0.9×(1000-700)/1000×0.13=0.035kN 侧模的风荷载标准值为
ωmk2=μsμzω0=1.3×0.65×0.2=0.169kN/m2 侧模的风荷载标准值为
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Fwk2=la×Hb×ωmk2=0.9×700/1000×0.169=0.106kN 则Fwk=Fwk1+Fwk2=0.035+0.106=0.142kN
当计算模板支撑架体风荷载标准值ωfk时，为了计算架体的体型系数须根据《建筑结构荷载规》（GB50009-2012）表8.3.1中第33项规定n榀桁架相关计算，其中η的取
值
需
根
据
架
体
挡
风
系
数
φ
=1.2×(la+h+0.325×la×h)×48.3/(la×h)=1.2×(0.9+1.1+0.325×0.9×1.1)×0.0483/(0.9×1.1)=0.136以及lb/la=0.8/0.9=0.889查表得到η=0.938为。
根据《建筑结构荷载规》（GB50009-2012）表8.3.1中第37项b规定得到扣件式钢管的体型系数可以取为μs1=1.2
μs=μstw
=μst×(1-ηn)/(1-η) =μs1×φ×(1-ηn)/(1-η)
=1.2×0.136×(1-0.9386)/(1-0.938)=0.84 则ωfk=μsμzω0=0.84×0.65×0.2=0.109kN/m2 故qwk=la×ωfk=0.9×0.109=0.098kN/m
模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值：
MTk=0.5×H2×qwk+H×Fwk=0.5×3.32×0.098+3.3×0.142=1.002kN·m 则立杆最大附加轴力标准值为：
Nwk=6n×MTk/[(n+1)(n+2)B]=6n×MTk/[(n+1)(n+2)nlb]=6×6×1.002/((6+1)×(6+2)×6×0.8)=0.134kN
模板支撑架由风荷载产生的弯矩标准值为：
Mwk=la×μst×μz×ω0×h2/10=0.9×1.2×0.136×0.65×0.2×1.12/10=0.002kN·m
模板支撑架由风荷载产生的弯矩设计值为： Mw=1.4×0.6×Mwk=1.4×0.6×0.002=0.002kN·m
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。
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