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浙江机电职业技术学院综合实训说明书
卸料力
查表4-22，取Kx=0.05，则
Fx=KxF=0.05×95994N=4799.7N
根据材料厚度取凹模刃口直壁高度h=5mm，故n=h/t=5/1=5。查表4-22，取KT=0.06，则 推件力
FT=nKTF=5×0.06×95994=28798N
冲裁时，总压力为冲裁力与冲裁力同时发生的卸料力、推件力或顶件力之和。该零件采用的是弹性卸料装置和下出料方式的冲模，所以 总冲压力：F=F+Fx+FT
=95994N+4799N+28798N =129592N≈130KN
应选取的压力机标称压力：
P0≥（1.1~1.3） FΣ=(1.1~1.3) ×130KN=143~169KN 因此可选压力机型号为J23-25
3.3计算凸、凹模刃口尺寸及公差
由于材料薄，模具间隙小，冲裁件的尺寸精度主要取决于凸、凹模刃口尺寸及公差，模具的合理间隙值也是靠凸、凹模刃口尺寸及 来保证，故凸、凹模采用配作加工为宜。
又根据排样图可知，凹模的加工较凸模困难，因此，选用凹模为制造基准件。故不论冲孔、落料，只计算凹模刃口尺寸及公差。 各凸模仅按凹模各对应尺寸标注其基本尺寸，并标明按凹模实际刃口尺寸配双
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面间隙0.04（查表4-11、4-12，按II类间隙。
查表4---13，表4---14得Sd=0.03mm,Sp=0.02mm,X=0.5,Zmin=0.1,Zmax=0.14.
1）落料凹模刃口尺寸。按磨损情况分类计算：
?△/4① 凹模磨损后增大的尺寸，按公式Ad=（Amax-x△）0计算： 0 A1=（460?0.62） A2=(30?0.43)
x1=x2=0.5 (查表4-14)
?0.62/4?0.155 Ad1=（46-0.5×0.62）0=45.690 ?0.43/4?0.108 Ad2=（30-0.5×0.52）0=29.740
② 凹模磨损后减小的尺寸，按公式Bd=（Bmin+x△）0?△/4计算： B1=(16
?0.430?0.30) B2=(50)
x1=0.5 x2=0.75 （查表4-14）
0 Bd1=（16+0.5×0.43）0?0.43/4=16.215?0.108 0 Bd2=（5+0.75×0.30）0?0.30/4=5.225?0.075
③ 凹模磨损后不变的尺寸，按公式Cd=（Cmin+0.5△）±△/8计算：
?0.210.26 C1=（22??0.26） C2=（12?0.21）
Cd1=22±0.065 Cd2=12±0.045
Cd3=(8+0.5×0.3)+_0.30／8=6.15+-0.0375
2）冲孔凹模刃口尺寸。冲孔凹模均为圆形，故可按公式
?△/4 dd=（dmin+x△+Zmin）0计算： ?0.36 d=φ80
x=0.5 （查表4-14）
?0.36/4?0.09 dd=（8+0.5×0.36+0.1）0=8.280
查表4-10得Zmin=0.10mm，Zmax=0.140mm，故落料凸模刃口尺寸按凹模实际刃口尺寸配作，保证双面间隙值0.10mm之内。落料凹、凸模刃口尺寸的标注如图所示
凹模轮廓尺寸包括凹模板的平面尺寸L?B(长*宽)及厚度尺寸H。对于多孔
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型凹模，凹模在Y轴方向对称，在X轴方向不对称。
3.4计算压力中心
1） 根据排样图画出全部冲裁轮廓图，并建立坐标系，标出各冲裁图形压力中心对坐标轴X—Y的坐标，如图所示
2）计算各图形的冲裁长度及压力中心坐标。由于落料与冲孔的图形轮廓虽然被分割开，但其整体仍是对称图形，故可分别合并成“单凸模”进行计算。计算结果列于下表
各图形的冲裁长度和亚林中心坐标
序号 1 2 3 4
Li xi yi 162.0 50.3 64.0 1.0 0 31.2 6.2 22.2 0 0 0 0
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3） 计算冲模压力中心。将表中的数据带入公式
x0?L1x1?L2x2?L3x3?......?LnxnL1?L2?L3?......?Lnii
??Lxi?1nn
?Li?1iy0?L1y1?L2y2?L3y3?......?L4y4L1?L2?L3?......?Lnii
??Lxi?1nn
?Li?1i得
162?0?50.3?31.2?64.0?6.2?1.0?22.2x0?mm 162?50.3?64.0?1.0?7.2mm162?0?50.3?0?64.0?0?6.2?0?1.0?0y0?mm 162?50.3?64.0?1.0?0mm