发布时间 : 星期三 文章460万吨常减压蒸馏课程设计_含设计图_装置图_车间分布图更新完毕开始阅读
煤油抽出板上方汽相总量为:
224+543.5+2740.7=3508.2kmol/h 重柴油蒸汽(即内回流)分压为: 0.164×2740.7/3508.2=0.1281Mpa
由重柴油常压恩氏蒸馏数据换算在0.1281Mpa压力下平衡汽化0％点温度。可以用石油炼制工艺学图5-12和图5-13先换算的常压下的平衡汽化数据，再用图5-23换算成0.1281Mpa下的平衡汽化数据。其结果如下：
恩氏蒸馏/%(体积） 0 10 30 50 馏出温度/℃ 142 162 180 192 恩氏蒸馏温差/℃ 20 18 12 平衡汽化温差/℃ 8.1 10.5 5.5 平衡汽化50%点温度/℃ 192-2=190
平衡汽化温度/℃ 165.9 174 184.5 190 0.00133MPa平衡汽化温度/℃ 38.9 47 57.5 63 0.0555MPa平衡汽化温度/℃ 177 185.1 195.6 201.1
由以上求得的重柴油常压恩氏蒸馏数据换算在0.1281Mpa压力下平衡汽化0％点温度为 177℃, 与原假设178℃很接近, 可以认为原假设是正确的。
3.4.4塔顶温度的校正
塔顶冷回流温度t0=60℃ ho=163.3 kJ/kg 塔顶温度 t1=108℃ h1=603 kJ/kg 故塔顶冷回流量 L0为:
L0= Q/(ht1-hto)=（15.408+35.952）/（603-163.3）=116806.9kg/h
塔顶油气量(汽油+内回流蒸汽)为: (116806.9+21542) /98=1411.7 kmol/h
塔顶水蒸汽流量为:
11228/18=623.8 kmol/h 塔顶油气分压为：
0.156×1411.7/(1411.7+623.8)=0.1089 MPa
塔顶温度该是汽油在其油气分压下的露点温度。由恩氏蒸馏数据换算的汽油常压露点温度为104.5℃和常压露点压力为0.101325MPa。已知其焦点温度为314℃、焦点压力为5.02MPa,据此可在平衡汽化坐标纸上作出气相平衡汽化100%点的P-T线，如图3-3所示。
在平衡汽化座标纸上作出汽油平衡汽化100％点的p-t线, 得出在0.1089 Mpa压力下露点温度为112.5℃. 考虑到不凝气的存在, 该温度乘以系数0.97,则塔顶温度为：
111×0.98=108.7℃。
与假设的108℃很接近，故原假设温度正确。最后验证一下在塔顶条件下，水蒸气是否会冷凝。塔顶水蒸汽分压为：
0.156-0.1086=0.0474MPa
相应于此压力的饱和水蒸气温度为79.8.0℃，远低于塔顶温度108℃，故在塔顶水蒸气处于热状态，不会冷凝。
3.5全塔汽丶液负荷分布图
第50层以下塔段的热平衡:
物料 入方 重油 汽提蒸 汽 流率，kg/h 密 度 d4 344434 0.92 6889 20操作条件 MPa ℃ 焓，kJ/kg 汽相 3362 液相 878.64 热量，kJ/h 0.1810 345 0.3 420 302.63×10 23.16×10 66
内回流 L 0.9152 0.1805 345.67 887.1 887.1L 合计 351323 +L 325.79×10 +887.1L 6重油 水蒸汽 出方 合计 内回流 344434 0.92 6889 L 0.8991 351323 +L 0.1815 342.67 0.3 349.67 3079 866.1 298.31×10 21.21×10 1066.92L 660.1805 343.37 1066.92 319.52×10 +1066.92L 6取内回流分子量M=342密度0.9g/cm3
由热平衡得: 325.79×106+887.1L=319.52×106+1066.92L
所以, 内回流L=34868.2 kg/h=101.95 kmol/h 液相负荷=34868.2/900+344434/726=513.17m3/h
汽相负荷=[(6889/18+ 34868.2/342)×1000×8.314×(273+343.37)]/(0.1805×106)=13760.13m3/h
第
47
层以下塔段的热平衡
流率，kg/h 密 度 d4 344434 0.92 6889 20
焓，kJ/kg
操作条件 热量，kJ/h 物料 重油 汽提蒸汽 入方 内回流 L MPa ℃ 汽相 3362 液相 891.192 306.96×10 23.16×10 660.1795 345 0.3 420 0.8669 0.1795 350.37 916.3 916.3L 合计 351323 +L 330.12×10 +916.3L 6重油 水蒸汽 出方 内回流 合计 344434 0.92 6889 L 0.883 0.1815 342.67 868.2 299.04×10 22.06×10 1066.92L 321.1×10 +1066.92L 6660.1800 347.37 3202.38 0.1800 347.37 1066.92 351323 +L
取内回流分子量M=315.80密度0.882 g/cm3
由热平衡得:330.12×106+916.3L=321.1×106+1066.92L 所以, 内回流L=59885.8 kg/h=189.63kmol/h 液相负荷=59885.8/882+344434/726=524.32m3/h
汽相负荷=[(6889/18+ 59885.8 /315.8)×1000×8.314×(273+347.37)]/(0.1800×106)= 16400.3 m3/h
第
46
物料 进料 汽提蒸汽 层以下塔段的热平衡
流率，kg/h 562852 7261 密 度 操作条件 d4 20
焓，kJ/kg 汽相 964.1 3362
热量，kJ/h MPa ℃ 液相 494.15×10 23.16×10 660.8717 0.1790 352 0.3 420 入方 内回流 合计 L 570113 +L 0.8646 0.1790 340.77 903.7 903.7L 517.31×10 +903.7L 6重整原料 航空煤油 轻柴油 出方 重柴油 重油 水蒸汽 内回流 合计 21542 0.7342 0.1790 349.67 1150.5 24.78×10 648167 0.7909 0.1790 349.67 1129.1 54.39×10 669208 29215 344434 6889 L 0.8406 0.1790 349.67 1112.3 0.845 0.92 0.1790 349.67 1104.8 0.1815 342.67 0.1790 350.37 3206 868 76.96×10 32.28×10 298.97×10 22.09×10 1114.6L 509.49×10 +1114.6L 666660.8669 0.1790 350.37 1114.6 5730113 +L 取内回流分子量M=292.23密度0.853g/cm3
由热平衡得: 517.31×106+903.7L =509.49×106+1114.6L
所以, 内回流L=37031.77kg/h=126.72kmol/h 液相负荷=37031.77/ 853=43.41m3/h
汽相负荷=[(21542/98+48167/155+69208/210+29215/280+6889/18+126.72)×1000×8.314×(273+ 350.37)]/(0.1790×106)= 39654.37m3/h