发布时间 : 星期六 文章4×300MW火力发电厂初步设计更新完毕开始阅读
11 反动度 Ωm % △kJ/选定 μ0选定后由公式算 △hn=(1-Ωm)△ht 12 15.2 0 49 1利用上级的余2 速动能 13 14 喷嘴理想焓降 hc0 kg △hn △kJ/kg kJ/0 110 24.95.4.4 74 69 1124.95.喷嘴滞止焓降 hn* kg △hn*=△hn+△hc0 4.4 74 69 478.3 222.44 437.4 1喷嘴出口理想5 速度 16 c1t m/s c1t?2?h *n喷嘴速度系数 φ 估计选定 0.90.90.97 464 7 215.77 7 424.2 1喷嘴出口实际7 速度 18 19 c1 m/s c1=φc1t 喷嘴损失 △hnkJ/ξ kg Mpa △hnξ=△hn*(1-φ2) 6.71.46 6 5.6 喷嘴后压力 p1 查h-s图得 10.10.0.19 473 72 16 1 1 2喷嘴后温度（干0 度）
t1/x oC/ 查h-s图得 4×300MW火力发电厂初步设计
2喷嘴出口理想1 比容 ν1t m3/kg 0.0查h-s图得 289 175.7 0.013.28 2 36282喷嘴出口截面2 积 23 An cm2 An=Gv1t/μnc1t 9.1915 6.2 喷嘴出汽角 ɑ1 (o) 据试验资料及13.An选定 3 0.23 17 19 0.20.3923 256 2喷嘴出汽角正sin4 弦值 25 26 27 28 29 ɑ1 计算An时选定 喷嘴节距 tn Mm 据试验资料选t,47.35.82.定tn 据隔板挠度的要求选 压力级的zn据dn.tn定 调节级选压力级计算出 选定 4 75 3 喷嘴宽度 Bn Mm 32 30 75 喷嘴数 zn 只 42 71 83 50.1267 94 1 101 14喷嘴出口高度 ln mm 43 0.514 部分进汽度 e 3动叶出口相对
ω1 m/s 由速度三角形求29-38-
0 速度 得 8.6 2.49 6 3相对于?1的焓1 降 32 33 动叶理想焓降 △kJ/?hw1??122 44.5.26 5 hw1 kg △hb △kJ/kg kJ/11 △hb=Ωm△ht 15.4.46 3 92 动叶滞止焓降 hb* kg △hb*=△hb+△hw1 60.9.9102 347 8 141.28 3 453 3动叶出口理想4 速度 35 36 ω2t m/s ?2t?2?h *b动叶速度系数 ψ △hbkJ/ξ 查取 0.90.90.927 31 5 8.41.310.7 321.7 3 1304 43动叶损失 kg △hbξ=(1-ψ2)△hb* 3动叶出口实际7 速度 3动叶出口绝对8 速度 39
ω2 m/s ω1=ψω2t 1.50.33 5 c2 m/s △kJ/由速度三角形求17得 ?hc22c2?253.200.8 77 5 14.1.421.6 4 1 余速损失 hc2 kg 4×300MW火力发电厂初步设计
40 动叶后压力 p2 Mpa 0.0查h-s图得 9.8 9.1 054 450 1 0.998 27 564动叶后温度（干t2/x1 度） 42 动叶出口比容 2 oC/ 查h-s图得 m3/kg ν2 查h-s图得 0.00.032 33 4动叶出口截面3 积 Ab Cm2 计算得出 2768991.95 3.8 5 44 动叶出汽角 β2 (o) 据试验资料及20.32.Ab选定 4 0.332 0.534 28 0.4695 4动叶出汽角正sin5 弦 46 47 48
β2 计算Ab时选定 481 动叶节距 tb Mm 据风洞资料选t11.12.12.定tb 据动叶弯应力及频率定 据db,tb定 2 7 7 动叶宽度 Bb Mm 45 55 55 308 198 542 动叶只数 zb 只 -40-