发布时间 : 星期六 文章组合扣件式钢管脚手架设计计算书更新完毕开始阅读
（1）荷载计算
1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1069×10.80=1.15kN 2)构配件自重：NG2k=0.22+1.44+0.16=1.82kN 其中：脚手板重量：6×1.50×0.35×0.07=0.22kN 栏杆、挡脚板重量：6×1.50×0.16=1.44kN 安全网重量：10.80×1.50×0.010=0.16kN 3)活荷载包括：
a.施工荷载：NQk=1.50×0.70/2×(3.00+2.00)=2.63kN b.风荷载标准值计算
拉吊段底离地高度+56.95m,μz=1.71;水平风荷载标准值ωk=1.71×1.04×0.35=0.62kN/m 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:
MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah/10=0.9×1.4×0.62×1.50×1.80×1.80/10=0.38kN·m=380000N·mm （2）立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时
N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.15+1.82)+1.4×2.63=7.25kN 上层立杆传递作用力:N2=7.26×0.20=1.45,N=N1+N2=7.25+1.45=8.7kN N/（A）=8.70×1000/(0.188×424)=109.14N/mm 2)组合风荷载时
N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.15+1.82)+0.9×1.4×2.63=6.88kN 上层立杆传递作用力:N2=6.89×0.20=1.38,N=N1+N2=6.88+1.38=8.26kN N/（A）＋MW/W=8.26×1000/(0.188×424)＋380000/4490=188.26N/mm 立杆稳定性为188.26N/mm＜f=205N/mm,满足要求。
8.3+46.15～+56.95m,拉吊段净高度为10.80m,拉吊段计算高度为10.80m,拉吊段底标高为+46.15m,脚手板铺6层。
（1）荷载计算
1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1069×10.80=1.15kN 2)构配件自重：NG2k=0.22+1.44+0.16=1.82kN 其中：脚手板重量：6×1.50×0.35×0.07=0.22kN 栏杆、挡脚板重量：6×1.50×0.16=1.44kN 安全网重量：10.80×1.50×0.010=0.16kN 3)活荷载包括：
a.施工荷载：NQk=1.50×0.70/2×(3.00+2.00)=2.63kN b.风荷载标准值计算
拉吊段底离地高度+46.15m,μz=1.62;水平风荷载标准值ωk=1.62×1.04×0.35=0.59kN/m 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:
MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah/10=0.9×1.4×0.59×1.50×1.80×1.80/10=0.36kN·m=360000N·mm （2）立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时
N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.15+1.82)+1.4×2.63=7.25kN 上层立杆传递作用力:N2=8.70×0.20=1.74,N=N1+N2=7.25+1.74=8.99kN N/（A）=8.99×1000/(0.188×424)=112.78N/mm 2)组合风荷载时
N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.15+1.82)+0.9×1.4×2.63=6.88kN 上层立杆传递作用力:N2=8.26×0.20=1.65,N=N1+N2=6.88+1.65=8.53kN
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N/（A）＋MW/W=8.53×1000/(0.188×424)＋360000/4490=187.19N/mm 立杆稳定性为187.19N/mm＜f=205N/mm,满足要求。
8.4+35.35～+46.15m,拉吊段净高度为10.80m,拉吊段计算高度为10.80m,拉吊段底标高为+35.35m,脚手板铺6层。
（1）荷载计算
1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1069×10.80=1.15kN 2)构配件自重：NG2k=0.22+1.44+0.16=1.82kN 其中：脚手板重量：6×1.50×0.35×0.07=0.22kN 栏杆、挡脚板重量：6×1.50×0.16=1.44kN 安全网重量：10.80×1.50×0.010=0.16kN 3)活荷载包括：
a.施工荷载：NQk=1.50×0.70/2×(3.00+2.00)=2.63kN b.风荷载标准值计算
拉吊段底离地高度+35.35m,μz=1.52;水平风荷载标准值ωk=1.52×1.04×0.35=0.55kN/m 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:
MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah/10=0.9×1.4×0.55×1.50×1.80×1.80/10=0.34kN·m=340000N·mm （2）立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时
N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.15+1.82)+1.4×2.63=7.25kN 上层立杆传递作用力:N2=8.99×0.20=1.8,N=N1+N2=7.25+1.8=9.05kN N/（A）=9.05×1000/(0.188×424)=113.53N/mm 2)组合风荷载时
N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.15+1.82)+0.9×1.4×2.63=6.88kN 上层立杆传递作用力:N2=8.53×0.20=1.71,N=N1+N2=6.88+1.71=8.59kN N/（A）＋MW/W=8.59×1000/(0.188×424)＋340000/4490=183.49N/mm 立杆稳定性为183.49N/mm＜f=205N/mm,满足要求。 9.钢丝绳和吊环验算
通过比较，以+35.35～+46.15m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。 （1）钢丝绳验算
h=3.45m,La=0.70m,离墙距离=0.20m,N=9.05kN
钢丝绳采用φ=14mm,α=0.85,K=6,K=0.356,Ro=1570kN/mm 破断拉力总和F破=KDRo=0.356×14×1570=109.55kN 钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=109.55×0.85/6.00=15.52kN
Toa=9.05×(0.90+3.45)/3.45=9.35kN,Tob=9.05×(0.20+3.45)/3.45=9.06kN。
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钢丝绳承受拉力Toa=9.35kN<[P]=15.54kN,Tob=9.06kN<[P]=15.54kN，钢丝绳强度满足要求。 （2）吊环验算
吊环采用Φ20mm光面圆钢，As=3.14×(20/2)=314mm，f=65N/mm fAs=2×65×314=40820N=40.82kN
每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=9.35+9.06=18.41kN 吊环允许拉力40.82kN＞N拉=18.41kN，满足要求。 10.连墙件计算
连墙件采用Φ48×3.0钢管,截面积为424mm；f=205N/mm
按每个结构层花排设置,连墙件按2步2跨布置,脚手架最高78.60m 连墙件轴向力设计值N1=N1W＋N0,其中:
风压高度变化系数μz=1.87(标高+78.60m),基本风压ωo=0.35kN/m;
挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 μs=1.3=1.3×0.800=1.040,风荷载标准值ωk=1.87×1.040×0.35=0.68kN/m N1W = 1.4ωkAω=1.4×0.68×2×1.80×2×1.50=10.28kN
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kN
N1= NlW＋N0 =10.28+3.00=13.28kN(N1＜8kN采用单扣件，8kN≤N1＜16kN采用双扣件) 14 连墙件采用Φ48×3.0钢管,双扣件连接满足要求。
L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.9mm,λ=L0/i=300/15.9=18.9,1=0.949 σ=N1/1A连墙件=13280/(0.949×424)=33.00N/mm 连墙件稳定σ=33.00N/mm＜0.85f=174N/mm,满足要求。 11.计算结果
脚手架起搭标高为+15.35m，分段脚手架最大标高+78.60m,采用单管落地+拉吊卸荷的搭设形式，从+15.35m开始设4个拉吊段分别是+35.35～+46.15m,+46.15～+56.95m,+56.95～+67.75m,+67.75～+78.60m。脚手架采用Φ48×3.0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距1.80m，立杆纵距1.50m，立杆横距0.70m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有1根纵向水平杆；拉吊卸荷采用Φ14mm钢丝绳@1.50m,吊环Φ20mm；连墙件按2步2跨布置，脚手架满铺冲压钢脚手板。
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